Температура жидкости ВПС

Рис. 1-50. Зависимость температуры жидкости на тарелке от средней температуры кипения фракции

На рис. У1-26, а показана схема автоматизации процесса ректификации, в которой используют несколько контуров каскадного регулирования для управления расходами продуктов и теплоносителя в кипятильник [20], а на рис. У1-26, б приведена каскадная схема регулирования пропановой колонной [21]. В последней схеме расход орошения и расход хладоагента в конденсатор-холодильник регулируются с коррекцией по уровню в рефлюксной емкости отбор дистиллята производится по температуре жидкости на контрольной тарелке, давление в колонне регулируется изменением расхода водяного пара в кипятильник уровень жидкости в колонне регулируется отбором остатка. Применение такой схемы позволило исключить захлебывание конденсатора-холодильника. [c.335]

При расчете теплообмена важное значение имеет определение разности температур поверхности стенки и жидкости. Для определения этой разности необходимо знание температуры поверхности стенки, которая может быть ниже температуры жидкости, если жидкость охлаждается, или выше температуры жидкости, если жидкость нагревается. [c.160]

Массообмен и теплообмен между парами и жидкостью па каждой ступени контактирования могут происходить лишь при наличии так называемой разности фаз, т. е. ири отсутствии равновесия между парами и жидкостью, поступающими на каждую ступень. Следовательно, температура паров, поступающих на данную ступень, должна быть выше, чем температура жидкости. После контакта паров и жидкости на каждой ступени в пределе должно наступать равновесие т. е. выравнивание температур паровой и жидкой фаз. [c.210]

Температуры жидкости и паров в колонне определяются соответственно по нулевому и 100%-му отгону по кривым ОИ при парциальном давлении нефтяных паров. В то же время для ориентировочных или предварительных расчетов температуру флегмы на тарелках отбора фракций можно определить по температуре выкипания 50% соответствующей фракции из соотношения [c.95]

НОЙ колонне С подачей в нее горячей струи из трубчатой печи (рис. IV-13, б) [14]. Выходящие из отпарной колонны пары поступают в основную колонну, а промежуточный газойль, отводимый с низа отпарной колонны, подается параллельными потоками в реактор и печь. Наличие печи повышает эксплуатационную гибкость в отношении выхода легкого каталитического газойля, расхода и температуры подводимого в реактор промежуточного газойля, а также вносимого в реакторный блок тепла. Кроме того, на установке меньше образуется водяного конденсата, содержащего сероводород и другие примеси. Пределы кипения жидкости, поступающей в отпарную колонну, 300—400 °С. Температура парожидкостной смеси промежуточного газойля при входе в змеевик печи 370—427°С, температура жидкости при входе в отпарную колонну 300°С и температура низа отпарной колонны 316—400°С. [c.224]

Разделение воздуха осуществляют главным образом глубоким охлаждением, сжижением и последующей ректификацией. Готовой продукцией воздухоразделительных установок являются газообразные и жидкие кислород и азот. На установках высокого давления кроме кислорода получают аргон и неоногелиевую смесь. Жидкий кислород представляет собой прозрачную голубоват/ю быстро испаряющуюся при комнатной температуре жидкость. При испарении 1 л жидкого кислорода при 20 °С и нормальном давлении образуется 860 л газообразного кислорода. Горючие газы (водород, ацетилен, метан и др.) образуют с кислородом взрывчатые смеси. Смазочные масла, а также их пары, при соприкосновении с чистым кислородом способны к самовоспламенению со взрывом. [c.121]

Обычные или традиционные схемы регулирования одноколонных систем рен-тификации включают не связанные между собой элементы, описанные в предыдущем параграфе. Например, щироко распространена такая схема регулирования (рис. У1-24) давление регулируется изменением расхода газа из рефлюксной емкости, расход орошения стабилизирован, отбор дистиллята осуществляется по уровню жидкости в рефлюксной емкости, отбор остатка —по уровню жидкости в кипятильнике, температура жидкости на контрольной тарелке регулируется изменением расхода теплоносителя в кипятильник. Сравнение и анализ различных схем автоматизации простых ректификационных колонн показывает [18], что лучшие результаты по сравнению е приведенной на рнс. У1-24 схемой дает регулирование отбора дистиллята с коррекцией по температуре жидкости на контрольной тарелке верхней части колонны с регулированием подачи орошения с коррекцией по уровню в емкости дистиллята. В качестве управляющего сигнала, воздействую- [c.334]

Если содержание одного из компонентов системы будет больше, чем определяе.мое соотношением 331, то он остается в жидком остатке, когда другой компонент в составе эвтектического пара полностью выкипит и уйдет в паровую фазу. При этом упругость пара жидкого, уже однокомпонентного остатка станет сразу меньше внешнего давления на величину упругости пара отогнанного компонента, кипение системы немедленно прекратится и возобновить процесс перегонки представится возможным лишь после поднятия температуры жидкости до точки, при которой упругость пара оставшегося компонента сравняется с внешним давлением. [c.161]

При анализе процессов теплообмена в теплообменниках химической промышленности речь может идти главным образом о ламинарном вынужденном режиме течения. Этот режим не является чисто ламинарным течением, а может быть назван неспокойным ламинарным течением. Нарушение чистого ламинарного течения вызывается возникновением вторичной циркуляции жидкости, причиной которой является естественная конвекция, возникающая из-за разности температур жидкости в различных точках сечения потока. [c.57]

Средняя температура жидкости 1 = 69 - > [c.60]

Средняя температура жидкости 1—61 0 [c.60]

Средняя температура жидкости 1 = 73 О [c.61]

Средняя температура жидкости 1 = 47 0 [c.61]

Температура жидкости в °С А Н п и 5 о ч о I. а м S Н с а Re U 5 ш g в U Температура жидкости в °С й g S II а S Они i>> 4) о н а О м га X Д о. IU X SS с с н 4) д 2 >> И 4 Н Я С О Re о О j СЗ п а i i [c.65]

Температура жидкостей в °С А U ap- is и ь И О О Й 5 2 г- W с -J Re о 3 в к Температура жидкостей в С .J3 с S S S о н р >> <и О ea а ж О н н и с о Re 0 1 а с [c.65]

Температура жидкости в °С -а и и и я >.1 5 я а о. X 2 О О. с. 5 С Н Е а о Щ X о Н ю с Ь Ре и 3 С Температура жидкости в °С 3 5 и ь ш а <и о й-а X = Й е-аз я з о н Н ш с и Ке о а ч т а в [c.66]

Температура жидкости в С ла о 5 3 ж 4) О н СО >1 (У и О (- ш О аз га I = 2 о.а5 с н о 2 2 ЕО 2 Я = о н Н св с о Ке о а 4 и а ц Температура жидкости в С /1 и К О X 1 О н р Ло 5 я Ь ш С О Ке и 3 У 4 а [c.66]

Под бесконтактными жидкостными уплотнениями понимают устройства, уплотняющее действие которых достигается в результате потерь энергии при движении жидкости в каналах, образованных элементами уплотнения, имеющими неподвижные и подвижные поверхности. Бесконтактные уплотнения применяют для герметизации вращающихся валов перемешивающих устройств вертикальных аппаратов при окружной скорости вала до 40 м/с, рабочей температуре жидкости от —180 до 350°С и кинематической вязкости 1 10 м7с. [c.244]

Значения всех физических констант следует определять при средней температуре жидкости. [c.67]

Закономерности процесса теплоотдачи при естественной и искусственной циркуляции существенно различны. Интенсивность теплоотдачи при естественной циркуляции зависит от длины трубки, так как с изменением высоты трубки цри естественной циркуляции меняется скорость паро-жидкостной смеси. Она также зависит от гидростатического давления, величина которого влияет на положение точки закипания в трубе. Интенсивность кипения зависит от температуры жидкости, поступающей в трубу. Если жидкость переохлаждена по отнощению к температуре кипения в трубе, то вдоль определенной части длины трубки она только нагревается и доводится до температуры вскипания. Если жидкость перегрета, то немедленно после поступления в трубку в ней образуются пузырьки пара, которые оказывают весьма благоприятное влияние на теплоотдачу. В этом случае кипение происходит по всей длине трубки. [c.117]

Повышение температуры жидкости в трубках приводит к уменьшению теплопроизводительности поверхности нагрева. При применении жидкостей с более низкой температурой тепловая производительность поверхности нагрева увеличивается. Увеличение производительности поверхности нагрева при кипении определяется более высоким коэффициентом теплопередачи при кипении жидкостей. Производительность поверхности нагрева зависит также от скорости протекающей жидкости. Небольшая скорость жидкости в трубках вызывает отложение твердых частиц на стенках трубок. [c.268]

Температура жидкости в конвективной системе меньше, чем в радиационной. Следовательно, вязкость жидкости в конвективной системе выше. Для того чтобы это обстоятельство не привело к уменьшению скорости течения жидкости, диаметр трубок в конвективной системе-должен быть больше, чем в радиационной. Тепловая нагрузка поверхности нагрева конвективной системы при нормальных условиях колеблется в пределах между 7000 и 20 000 ккал/м час. [c.268]

Для замыкания системы уравнений необходимо дополнительно привлекать уравнение, определяющее изменение температуры флюида во времени и пространстве. Это уравнение можно получить, записав закон сохранения энергии (первый закон термодинамики) для пластовой системы. Но породы-коллекторы и насыщающие их флюиды обладают различными термодинамическими и реологическими свойствами. По- этому при записи этого закона приходится вводить две температуры температуру жидкости Т и температуру скелета Т ,. [c.316]

Для обеспечения безопасности работы отделения абсорбции и ректификации оснащают средствами сигнализации, оповещающими персонал об отклонении от заданных параметров температуры жидкости и газа, поступающих на абсорбцию, количества подаваемого абсорбента, уровня жидкости в скрубберах, количества подаваемого сырья в ректификационную колонну, температуры в верхней и нижней частях ректификационной колонны, величины вакуума в колонне, pH кубовой жидкости и др. [c.83]

Рнас давление паров жидкости при температуре, равной средней арифметической температуре жидкости и воздушной среды, Па, [c.234]

Увеличение осевой скорости заготовки и соответственно производительности прокатки может быть достигнуто увеличением числа заходов ребер на изделии. Это достигается разворотом валков на больший угол подачи а. Однако эти возможности ограничены, так как с увеличением числа заходов увеличиваются давление металла на валки в момент прокатки, усложняется инструмент и затрудняются условия формообразования высоких и тонких ребер. По опытным данным оптимальное значение угла подачи при прокатке ребристых труб составляет 2—4°. При прокатке высокоребристых труб важное значение имеет выбор технологических смазок и способа их нанесения. Наиболее эффективны смазочно-охлаждающие жидкости в виде водной эмульсии синтетических жиров, например синтетическая смазка ЛЗ-142. Эмульсию подают в зону деформации на валки при помощи насосной установки с расходом от 40 до 100 л/мин. Рабочая температура жидкости от 40 до 70° С. [c.156]

Постепенную перегонку можно проводить при постоянной температуре, или давлении. В последнем случае температура жидкости в кубе будет непрерывно повышаться по мере утяжеления остатка. Постепенная перегонка — малоэффективный процесс разделения смесей, поэтому он применяется только для концентрирования компонентов из ширококипящих смесей в дистилляте либо в кубовом остатке. В настоящее время постепенная перегонка широко применяется при определении фракционного состава нефтяных смесей, например при стандартной разгонке. Отметим такл<е, что зaкoнoмepнo tям постепенной перегонки соответствует испарение нефтепродуктов в резервуарах при их хранении. [c.54]

Количество паров, образующихся при испарении разлившейся жидкости при температуре жидкости, мало отличающейся от расчетной температуры при взрывной ситуации [c.361]

Для уменьшения коксоотложения в сепараторе и снижения скорости термического крекинга сырья, при котором образуется относительно низкооктановый бензин, рекомендуется не нагревать сырье в первой печи выше 450°, вводить в радиантные змеевики печи водяной нар и осуществлять непрерывную циркуляцию определенной части остатка через холодильник, чтобы температура жидкости внизу сепаратора не превышала 400°. [c.39]

При температуре жидкости внизу колонны 200—210° постепенно включают систему промежуточного циркуляционного орошения и одновременно включают автоматические приборы, регулируюш ие откачку и.збытка флегмы снизу колонны. [c.148]

Возьмем точку С, находящуюся вне кривой равновесия фаз (см. рис. 107), абсцисса которой равна абсциссе точки В, а ордината — ординате точкп Но точка В отвечает системе с температурой, более низ-кой, чем точка О. Следовательно, в точке С температура паров выше, чем жидкости, т. е. в этой точке имеется разность фаз и будет происходить конденсация паров или испарение жидкости. Этот процесс прекратится лишь носле установления равновесия, когда температуры жидкости и паров выравняются. Тогда образуется равновесная система с некоторой новой температурой, которая будет представлена точкой на кривой равновесия фаз. [c.193]

Весьма ценные результаты по исследованию теплоотдачи в вертикальных трубках дают опыты, цроведенные на вертикальном испарителе с естественной циркуляцией. Для испытания в качестве вертикального испарителя была применена медная трубка длиной 1475 мм, диаметром 27 X 3 мм. Тепловая нагрузка колебалась в пределах от 5000 до 140 000 ккал/м час. Испытания проводились в режиме чистого кипения, когда температура жидкости, поступающей в испаритель, была лишь на 1°С ниже соответствующей температуры кипения. [c.118]

Тепловая Температура жидкости в С Разность Скорость в Mj eK Коэффициент теплоотдачи в ккал/м час °С [c.121]

Температуры обеих поверхностей стенки неизвестны обозначим их буквами t m, и 1стг Предположим, что температура жидкостей и стенок меняется только в направлении оси X. [c.153]

Термопары типов ХК и ЖК обычно применяются для измерения температур жидкостей, газов и паров в пределах О—600° хромель-алюмелевые (ХА) служат для измерения более высоких температур — от 600 до 1000° (например, температуры топочных газов над перевалами трубчатых печей и темпёратуры газов и воздуха в регенераторе). [c.112]