Вязкость и паров

Рис. 2.11. Усредненная динамическая вязкость паров Цо углеводородов, эфи- пп-г

Отклонение реальной тарелки от нормы для теоретической ступени контакта имеет следствием сужение разрыва между составами фаз па смежных тарелках, приводящее к увеличению числа реальных тарелок против теоретически необходимого для данного разделения. Причины подобного рода отклонений оказываются самыми разнообразными и зависят от множества условий, определяемых как рабочими параметрами режима колонны — давлением, температурой, количествами паровых и жидких потоков, так и свойствами разделяемой системы — плотностью и вязкостью паров и флегмы, относительной летучестью ее компонентов, поверхностным натяжением насыщенной жидкости. Следует также указать и на влияние чисто конструктивных факторов, таких, как тип тарелки, размеры сливного устройства, расстояние между тарелками. Учет совокупного действия всех указанных факторов весьма сложен, и этим объясняется широкое привлечение эмпирических корреляций для определения эффективности реальных тарелок. [c.209]

Пример 8.2. Рассчитать ректификационную провальную тарелку при следующих исходных данных нагрузка по пару Оц = = 34 ООО кг/ч нагрузка по жидкости = 27 500 кг/ч плотность паров Рп = 3,34 кг/м плотность жидкости = 660 кг/м поверхностное натяжение а = 0,017 Н/м вязкость жидкости = = 0,005 Па-с вязкость паров ц.,, = 5-10 Па-с. [c.235]

Примечая н е. — нагрузка колонны по пару — нагрузка колонны но жидкости — плотность пара — плотность жидкости а — поверхностное натяжение жидкости р.,, вязкость пара -- вязкость жидкости Пг.- — число ступеней изменения концентрации. [c.236]

Экспериментальные данные по вязкости паров реактивных топлив отсутствуют. Расчетные значения динамической вязкости паров реактивных топлив приведены в табл. 2.24. Для их вычисления была использована формула [60] [c.56]

Правомерность использования формулы (2.31) подтверждается обобщенным графиком, приведенным на рис. 2.11. Динамическая вязкость паров пересчитывается в кинематическую по формуле (2.25). [c.57]

Пересчет динамической вязкости паров по температуре производится по формуле [c.57]

Межтарельчатый унос жидкости. Максимальная скорость движения паров лимитируется величиной уноса жидкости потоком паров, зависящей от конструкции тарелки, характеризуемой долей зеркала барботажа г/ в общем сечении колонны, от глубины барботажа, плотностей паров и жидкости, а также вязкости паров и поверхностного натяжения жидкости. Вынос жидкости в межтарельчатое пространство в основном зависит от скорости пара при выходе из слоя жидкости, которая определяется величиной зеркала барботажа. Чем меньше доля зеркала барботажа /, тем с большей скоростью выходят из слоя жидкости пары и тем самым растет величина уноса жидкости из слоя. [c.247]

Вязкость сжатых паров топлив может быть вычислена по методике, основанной на подтвержденном экспериментально положении отношение вязкости паров при заданных давлении и температуре к вязкости их при той же температуре и атмосферном давлении является функцией приведенных параметров, т. е, [61] [c.58]

Для расчета /г и Ну необходимо определить вязкость паров и коэффициенты диффузии в жидкой и паровой О у фазах. Вязкость паров для верхней части колонны [c.129]

Вязкости паров и близки, поэтому можно принять среднюю вязкость паров в колонне = = 0,00915 мПа-с. [c.129]

С, кДж/(кг К) м-о — динамическая вязкость паров при О °С, Па-с / — бензол 2 — и-октан 3 — к-геп-тан < —гексан 5—н-пентаи б —к-бутаи 7 — пропан в — пропилеи 3 — этилен /О —этан // —ацетилен --по формуле (2.42). [c.64]

Хп — динамическая вязкость паров, равная 10 Па-с. [c.93]

Область эффективной работы тарелок. Для построения области эффективной работы тарелок в расчетном сечении определяют, по данным технологического расчета, нагрузку по жидкости и парам, плотность и вязкость паров, плотность и поверхностное натяжение жидкости. Принимают расстояние между рядами клапанов равным 50, 75 или 100 мм и высоту сливного порога кп не более 65 мм диапазон эффективной работы п по условиям проектирования вычисляют по формуле [c.94]

Свойства — зависимости от температу-р ы давление пара Ру, энтальпия испарения Наса, плотность жидкости плотность пара ру теплоемкость жидкости с , теплоемкость пара су вязкость жидкости ць вязкость пара теплопроводность жидкости X, поверхностное натяжение а коэффициент термического расширения жидкости а парахор Рсь- [c.186]

Vk — объем колонны, соответствующий рабочей высоте, м V h — объем насадки, м Vp — объем удержанной жидкости, м R — универсальная газовая постоянная, кгс-м/(кгс-°С) Т — абсолютная температура. К Нк — высота слоя насадки (рабочая высота колонны), м — ускорение свободного падения, mV т]—динамическая вязкость паров, кгс с/м р —плотность паров, кгс-с /м [c.169]

Динамический коэффициент вязкости паров углеводородов определяется по диаграмме (рис. 143) [13]. [c.291]

Вязкость пара является гладкой функцией температуры. [c.200]

При абсолютном давлении пара р = 1,23 кгс/см удельный объем пара с" = 1,42 м /кг или р" = 0,71 кг/м Часовой объем пара У,,с = 5400.1,42 = = 7650 м ч р = 1380 кг/м кинематическая вязкость пара п = 17,5 X X 10- м7с. Принимаем диаметр капли = 0,3 мм. [c.239]

Формулы (1У.1.16) и (ту.1.17) в совокупности позволяют проводить расчет вязкости паров углеводородов. Пример такого расчета дан в табл. 1У.1.1 (расчеты на основе сведений о и А ). [c.58]

Принимая вязкость паров в нижкей части колонны, где концентрация ацетона мала, равной вязкости водяного пара при 99,3°С (0,0121 мПа-с)[2], нахо ,им диффузионный критерий Прандтля для паровой фазы [c.64]

Изменение давления иногда сопровождается изменением физико-химических свойств разделяемой смеси, а также гидродинамики потоков жидкости и пара. Например, ири ректификации в кольцевом зазоре между вращающимся внутренним цилиндром и неподвижным внешним цилиндром применение вакуума приводит к ослаблению интенсивности или полному исчезновению вихрей Тейлора в паровой фазе, благоприятствующих массоиереносу. Затухание вихрей Тейлора происходит вследствие повышения кинематической вязкости паров. В итоге эффективность колонны заметно снижается (см. Шафрановский А. В., Ручинский В. Р. Теор. основы хим. технол. 1971, т. V, № 1 Олевский В. М., Ручинский В. Р. Роторно-пленочные тепло- и массообменные аппараты. М.. Химия, 1977. — Прим. ред. [c.84]

Упос жидкости [20] зависит ио только от величии, входяпщх в уравнение Саудерса и Брауна, ио и от конструкции тарелки, характеризуемой долой зеркала барботажа в обще.м сечении колонны, от глубины барбота/ка и от вязкости паров. Вынос жидкости зависит от скорости нара при выходе из слоя жидкости иа тарелке ота скорость в свою очередь определяется конструктивными особенностями тарелки (поверхностью зеркала барботажа). [c.202]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология