Высота сливного порога

Найдем по уравнению (8.8) высоту сливного порога [c.231]

Высота сливного порога на ситчатых и клапанных тарелках [c.224]

В задачу дальнейших гидравлических расчетов основных параметров тарелки входит определение высоты сливного порога к о-р, подпора жидкости над сливным порогом Асл. высоты прорезей колпачка Ацр и, если это необходимо, сопротивления тарелки Др. [c.229]

Высота сливного порога в большинстве случаев может приниматься равной 50 мм. При ректификации под вакуумом ее рекомендуется уменьшать до 12,5 мм, а при осуществлении химических процессов (когда необходимо большое время пребывания) увеличивать ДО 150 мм. [c.372]

Высота сливного порога на колпачковых тарелках (см. рис. 8.3) [c.223]

Процессы тепло- и массообмена хорошо растворимых газов в пенном слое автомодельны, т. е. коэффициенты тепло- и массопередачи не зависят от размеров аппарата, характеристики решетки и шага отверстий в широких пределах их изменения. К. п. д. тарелки почти не зависит от скорости газа при данной высоте сливного порога и интенсивности потока жидкости. Если замерять к. п. д. при постоянной [c.350]

Промышленный десорбер хлора установлен еще в 1962 г. на хлорном заводе Светогорского целлюлозно-бумажного комбината, где проработал несколько лет [343]. Аппарат квадратного сечения (590 X 590 мм) изготовлен из винипласта с тремя решетками типа 5/2. Высота сливных порогов 60 мм. Общее гидравлическое сопротивление 3-полочного аппарата около 2000 Па. При pH рассола не выше 2,5, температуре 60—65 °С и плотности орошения жидкости 50—80 м /(м2 -ч) степень десорбции хлора составляет около 99—99,9 %. [c.283]

При конструировании пенных аппаратов рекомендуются следующие размеры длина решетки по потоку жидкости (диаметр для цилиндрических аппаратов) не более 3 м расстояние между решетками или от выхода газа из аппарата 400- -- 700 ММ] диаметр отверстий 2-=-8 ММ] высота сливного порога до 300 ММ. [c.350]

Для определения высоты сливного порога рассчитаем по уравнению (8.11) высоту прорезей в колпачках. [c.231]

Область эффективной работы тарелок. Для построения области эффективной работы тарелок в расчетном сечении определяют, по данным технологического расчета, нагрузку по жидкости и парам, плотность и вязкость паров, плотность и поверхностное натяжение жидкости. Принимают расстояние между рядами клапанов равным 50, 75 или 100 мм и высоту сливного порога кп не более 65 мм диапазон эффективной работы п по условиям проектирования вычисляют по формуле [c.94]

Высоту сливного порога ка (м) определяют по формуле [c.242]

Определе ни е высоты сливного порога йп может выполняться или по заданной степени пылеулавливания, или из условий охлаждения газа. В первом случае рассчитывают критерий Стокса Stk [c.202]

Выбор скорости пара. Принимаем диаметр отверстий в тарелке й = 0,002 м, живое сечение отверстий = 0,08 и высоту сливного порога Лп = 0,025 м. [c.695]

Н — расстояние между тарелками, м Яд — высота газожидкостного слоя на тарелке, м / пер —высота газожидкостного слоя в переливном устройстве, м Яс — высота сепарационного пространства, м Яг — эффективное расстояние между тарелками, м /I — высота сливного порога, м ку — высота приемного порога, м пер — высота светлой жидкости в переливном устройстве, м Да — подпор жидкости под сливным порогом, м [c.389]

Апер—высота сливного порога, м т=2,4 Й04. [c.546]

Критерии Кср и Не в уравнении (УП-ЗЗ) рассчитывают, как указано на стр. 523, причем определяющим размером для е служит эквивалентный диаметр открытой части прорези экв. а для Ке —высота сливного порога к ер,- [c.546]

Многочисленные исследования уноса в барботажных аппаратах показали, что унос резко возрастает с увеличением приведенной скорости газа и уменьшением расстояния между тарелками (точнее, высоты сепарационного пространства, т. е. расстояния от верхней части барботажного слоя до вышележащей тарелки). Увеличение плотности орошения и высоты сливного порога приводит к возрастанию уноса вследствие увеличения высоты барботажного слоя и соответственного уменьшения высоты сепарационного пространства. [c.555]

Здесь Лпер.—высота сливного порога, а высоту сепарационного пространства Яо автор определяет как Яо=Я—(Я—расстояние между тарелками). Коэффициент Ф, представляющий собой [c.557]

На фиг. 148 показана зависимость утечки от скорости газа в отверстиях решетки для системы вода—воздух при различных условиях. В опытах изменялись жидкостный поток I м -Ум-ч, размеры отверстий и расстояние между их центрами, высота сливного порога, скорость воздуха в щелях. Однако можно отметить, что лишь при значительных скоростях в отверстиях утечка начинает уменьшаться и приближаться к нулю. [c.193]

Это становится особенно заметным при рассмотрении фиг. 149, на которой представлены опыты с системой серная кислота (97%-пая) — вода при различных высотах сливного порога. На этой фигуре показано, что при всех высотах порога, при увеличении скорости в щелях (СОо) утечка приближается к нулю. [c.193]

Нагрузка по жидкости, м м .ч Мо- дели Высота сливного порога, Лея Высота щели Мае [c.672]

Высоту сливного порога выбирают в зависимости от желаемой высоты пены Я. Считают, что высота слоя пены в пенном аппарате должна составлять от 60 до 100 мм. Высота слоя пены N и высота Л исходного слоя жидкости на решетке связаны уравнением [c.184]

Ситчатые тарелки с подпором пены используются в абсорберах для извлечения СО2 из топочных газов [107]. Высота сливного порога таких тарелок 0,07 м. Степень извлечения СО в аппарате с И тарелками составляет 60—65%, Основная масса двуокиси углерода (до 80%) поглощается на семи верхних тарелках, где а <С па нижних тарелках степень извлечения ниже вследствие более высокой степени карбонизации. [c.157]

Наиболее полно кинетика процесса регенерации исследована в работе [107]. Авторы изучали процесс десорбции СОа опытном аппарате с пятью ситчатыми тарелками. Тарелки имели стесненный слив жидкости высота сливного порога составляла 30—130 мм. По опытным данным были рассчитаны коэффициент массопередачи. и к. п. д. тарелки [c.198]

Высота сливного порога по (1,71) бу,1ет равна [c.33]

На рис. Х-4 показана тарелка с круглыми колпачками. Она представляет собой металлический диск с отверстиями, в которых укреплены патрубки, перекрываемые сверху колпачками (рис. Х-4, б). В нижней части колпачка, погруженной в жидкость, имеются вырезы или прорези, предназначенные для диспергирования протекающего газа. Последний проходит через патрубок и пространство, ограниченное колпачком, барботирует через слой жидкости на тарелке и поступает в патрубки вышележащей тарелки. Жидкость перетекает с тарелки на тарелку через переточные каналы, концы которых опущены в жидкость нижележащих тарелок, образуя гидравлический затвор, препятствующий проходу газа мимо патрубков. Уровень жидкости на тарелке определяется высотой сливного порога. Вместо описанного устройства для перехода жидкости в диске тарелки закрепляют цилиндрические патрубки (переточные трубки). [c.463]

Для крупнотоннажных производств целесообразно использовать сушилки с направленным движением высушиваемого материала (рис. 4.10). Такие сушилки имеют коридорную форму сушильной камеры 5 с наклонными боковыми стенками. Газораспределительная решетка 3 располагается горизонтально или с небольшим уклоном в сторону выгрузки, что способствует направленному движению высушиваемого материала 2. Уровень слоя обусловлен высотой сливного порога 4. При сушке пастообразных материалов и суспензий последние непрерывно в определенном количестве подают либо в кипящий слой инертного материала (песок, стеклянные шарики и др.), либо в слой гранул самого высушиваемого материала. При этом кипяш,ий слой в месте подачи в него исходного влажного материала не должен значительно отличаться по влажности от конечного высушенного продукта. [c.197]

Мсл + /гпор)- (8.5) где ксл — высота подпора жидкости над сливным порогом, м /г ор — высота сливного порога на тарелке, м (рис. 8.3). [c.223]

Определеняг интенсивности потока жидкости и высоты сливного порога. Высота слоя пены на решетке пенного реактора зависит от скорости газа, ин- 1енсивности потока жидкости и высоты сливного порога. Интенсивность потока жидкости [м7(ч-м)] определяется по формуле [c.242]

Однополочные и многополочные аппараты с переливами могут работать со свободным сливом пены, когда сливное отверстие неполностью -заполнено пеной, или с подпором пены в сливном отверстии, сечение которого можно регулировать. Схема слива пены с решетки показана на рис. 4. При одном и том же расходе жидкости и одинаковой высоте пены аппараты со свободным сливом отличаются от аппаратов, работающих с подпором пены, большими разме-оаыи сливного отверстия и высотой сливного порога. При больпшх расходах жидкости пена на решетке может образоваться без порога (рис. 4, а) вследствие интенсивности потока при малых расходах жидкости и свободном сливе высота порога может быть весьма большой — 200 мм и более. [c.18]

Для крупнотоннажных производств целесообразно использовать сушилки с направленным движением высушиваемого материала [рис. 90]. Такие сушилки имеют коридорную форму сушильной камеры 1 с наклонными боковыми стенками. Газораспределительная решетка 3 может иметь небольшой наклон в сторону выгрузки, что способствует направленному движению высушиваемого материала 4. Уровень слоя обусловлен высотой сливного порога 2. При сушке пастообразных материалов и суспензий последние непрерывно с определенным расходом подают либо в кипящий слой инертйого материала (песок, стеклянные шарики [c.240]

Здесь L — длина зоны осаждения, м / — длина конического участка зоны осаждения, м / — длина цилиндрического участка зоны осаждения, , Го — радиус сливной поверхности, м] к — высота сливного порога, м, ( > угловая скорость вращения барабана центрифуги, рад сек — ускорение силы тяжести, м1сек . [c.517]

Ч = 0,08, высота сливного порога Л = 0,025 м, плотность жидкости р = =925 кг м , плотность газа рг =0,855 кг/жз, поверхностное натяжение з = 0,04 нДи (40 дин/см), скорость газа в свободном сечении ш = 0,94 м1сек, высота уровня жидкости над сливным порогом Д/г = 0,02 м. [c.620]

В настоящее время все большее распространение получают тг рельчатые регенераторы. Так, на основании опытных данных, полз ченных на лабораторной и модельной установках [107], для извлечения СО 2 из топочных газов рекомендован промышленный регенератор с ситчатыми тарелками. Аппарат диаметром 0,67 м имеет семь ситчатых тарелок со стесненным сливом жидкости, свободное сечение тарелок 17%, высота сливного порога 70 мм. Степень извлечения СОз из раствора МЭА составляет 0,5—0,55, Гидравлическое сопротивление тарелок в среднем 490 Па (50 мм вод. ст.). [c.200]

В верхней секции перфорированная часть тарелок имеет свободное сечение 5% (тарелки №№ 16—22) и 8% (тарелки №№ 11—15). П.1 ощадь сечения сливного кармана 1,92 м . Напряженность слива составляет около 350 м /(м-ч). Скорость парогазовой смеси в барбо-тажной части тарелки — 0,8—1,6 м/с. В нижней секции все тарелки имеют свободное сечение 8% напряженность слива около 200 м /(м ч), скорость парогазовой смеси 1,4—1,7 м/с высота сливного порога всех тарелок 0,22 м. [c.201]

Здесь —отношение плотности пены к плотиости чистой жидкости (при расчетах принимают = 0,5) е — расстояние от верхнего края прорезей до сливиого порога, м I — высота прорези, м ДА — высота уровня жидкости над сливным порогом, м Апёр — высота сливного порога, м. [c.229]

Пример условного обозначения ситчатой тарелки (тип 1), исполнения 1 (неразборной), диаметром 400 мм, длиной сливного патрубка 282 мм, высотой сливного порога 30 мм, диаметр отверстия 5 мм, из стали 08X13 [c.248]

Пример условноро обозначения клапанной тарелки (тип 3), исполнения 3, диаметром 3600 мм, длиной сливного порога 740 мм, высотой сливного порога 25 мм, из стали 08Х22Н6Т Тарелка 3-3-3600-740-25-08Х22Н6Т ОСТ 26-01-108-79. [c.248]

Высота сливного порога Пропускная споообность по пару, м/оек ( для I. ) Эффективнооть тарйлок (к.п.д.) при нагрузке 75% от предельно возможной(система СС1 (основа)- [c.25]

Здесь Ь — длина зоны осаждения , м 1 — длина конического участка зоны осаждения , м /ц — длина цилиндрического участка зоны осаждения . м. о—радиус сливной поверхности, ж А —высота сливного порога, ж со — угловая скорость вращения барабана центрифуги, рад1сек g — ускорение силы тяжести, м[секК [c.517]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология