Унос жидкости межтарельчаты

Таблица 111.12. Уравнения для расчета величины межтарельчатого уноса жидкости в кг жидкости/кг пара

Высоту сепарационного пространства можно определить исходя из величины межтарельчатого уноса жидкости, которая должна составлять, например, не более 5%. С учетом влияния физических свойств системы расчетное уравнение для определения высоты сепарационного пространства колонны будет иметь вид [c.197]

Межтарельчатый унос жидкости [c.287]

Межтарельчатый унос жидкости. Максимальная скорость движения паров лимитируется величиной уноса жидкости потоком паров, зависящей от конструкции тарелки, характеризуемой долей зеркала барботажа г/ в общем сечении колонны, от глубины барботажа, плотностей паров и жидкости, а также вязкости паров и поверхностного натяжения жидкости. Вынос жидкости в межтарельчатое пространство в основном зависит от скорости пара при выходе из слоя жидкости, которая определяется величиной зеркала барботажа. Чем меньше доля зеркала барботажа /, тем с большей скоростью выходят из слоя жидкости пары и тем самым растет величина уноса жидкости из слоя. [c.247]

Унос жидкости с тарелок. Относительный межтарельчатый унос жидкости g рассчитывают в зависимости от нагрузки по жидкости по разным уравнениям. При нагрузке по жидкости G .n IO м (м-ч) по уравнению [c.102]

Унос жидкости. Допустимая величина межтарельчатого уноса жидкости определяется по уравнению [6, с. 287] [c.22]

На основе данных технологического расчета, а также принятых величин допустимого межтарельчатого уноса жидкости [е] [c.400]

Основное требование к конструктивному оформлению всех тарельчатых колонн состоит в том, что выбранное межтарельчатое расстояние должно практически исключать унос жидкости с тарелки на тарелку. При размещении тарелок на небольшом расстоянии друг от друга поток пара уносит частицы жидкости на вышележащую тарелку, что значительно снижает к. п. д. тарелок. [c.352]

Отрицательное значение межтарельчатого уноса жидкости в абсорбере в отношении сокращения движущей силы абсорбции сравнительно невелико и компенсируется небольшим увеличением числа тарелок. [c.231]

Проверка работоспособности тарелок производится по допустимой величине межтарельчатого уноса жидкости или но пропускной способности переливного устройства. [c.193]

Расчет гидравлического сопротивления орошаемой тарелки, определение межтарельчатого уноса жидкости, расчет переливного устройства (определение размеров наиболее узкого сечения перелива, высоты слоя жидкости в сливном устройстве, величины вылета ниспадающей струи жидкости, времени пребывания жидкости) выполняются при помощи методики, описанной, например, в работах [15, 61, 62]. [c.252]

Проверка работоспособности контактных устройств, т. е. определение величины межтарельчатого уноса жидкости и пропускной способности переливного устройства [c.171]

Для определения величины межтарельчатого уноса жидкости используют различные эмпирические корреляции, полученные при обработке опытных данных по испытанию тарелок главным образом на холодных стендах. Ниже приводится несколько различных методов расчета, применение которых позволит более надежно определять величину межтарельчатого уноса жидкости. [c.193]

В случае, когда/ колонна работает с большими величинами межтарельчатого уноса жидкости, равными оптимальному значению или превышающими его, можно применять межтарельчатые отбойные устройства, позволяющие создать более экономичную конструкцию колонны. [c.221]

В связи с этим межтарельчатый унос жидкости надо определять лишь в колоннах, работаюш,их при атмосферном давлении и под вакуумом. [c.197]

С другими методами и уравнениями для расчета межтарельчатого уноса жидкости можно ознакомиться в монографиях [66, 67, 74]. [c.172]

При расчете переливного устройства следует учитывать межтарельчатый унос жидкости, если его величина превысит 20% от соотношения расходов жидкости и пара (е > 0,2 -/У). В этом случае расчетная величина расхода жидкости определяется соотношением [c.200]

В заключение отметим, что межтарельчатый унос жидкости заметен только в тех колоннах, которые работают при атмосферном давлении или под вакуумом, при расстоянии между тарелками <600 мм. Именно для этих условий и рекомендуется рассчитывать межтарельчатый унос жидкости и учитывать его влияние на общую разделительную способность колонны [74]. [c.172]

Определим межтарельчатый унос жидкости. Величину коэффициента т найдем по уравнению (111.22) [c.207]

Влияние межтарельчатого уноса жидкости на эффективность массопередачи [c.232]

В связи с этим при расчете и проектировании колонн рассматривают величину допустимого или оптимального межтарельчатого уноса жидкости [26, 27]. В соответствии с приведенными выше [c.235]

Из уравнения материального баланса для элементарного объема вспененного слоя (рис. 5.19) получим следующие дифференциальные уравнения, характеризующие изменение концентраций компонента в жидкости на тарелке в условиях отсутствия и наличия межтарельчатого уноса жидкости [c.232]

Относительный межтарельчатый унос жидкости рассчитывают по следующим уравнениям [c.116]

Межтарельчатый унос жидкости......... [c.197]

Определение межтарельчатого уноса жидкости. Унос жидкости с тарелки е достаточно просто и надежно можно определить по методу Ханта [c.228]

Величина допустимого уноса жидкости в колоннах, работающих под повышенным давлением при межтарельчатом расстоянии 450—600 мм, находится в пределах 0,01—0,015 кг/кг. [c.229]

Принимая во внимание, что обычно известны состав разделяемой смесл и условия разделения, выбирают тип тарелки, наиболее подходящий к рабочим условиям процесса, и межтарельчатое расстояние. Зная эти величины, можно определить предельно допустимую скорость, при которой наступает резкий унос жидкости на выше расположенную тарелку (это явление граничит с явлением захлебывания насадочной колонны). Для расчета предельно допустимой скорости рекомендуются уравнения, предложенные различными исследователями. Для ситчатых тарелок, например, можно использовать уравнение Киршбаума [c.336]

Унос жидкости иа вышележащие тарелки потоком паров приводит к ухудшению эффективности работы тарелок [см. уравнение (111,72)] и увеличению нх жидкостныд нагрузок. Поэтому при гидравлических расчетах необходимо определять величину межтарельчатого уноса при рабочих нагрузках тарелки по пару и жидкости. [c.287]

X-- т (R / К- -1) - фактор массопередачи для исчерпы.вающей части колонны Ь, , — локальная эффс.чтивпость по пару - межтарельчатый унос жидкости, кг л идкости/кг пара О - доля байпасирующей жидкости Л — чис.чо ячеек полного перемешивания т — коэффициент распределения компонента по фазам в условия., равновесия. [c.238]

Область устойчивой работы тарелок определяется сочетанием нафузок по пару и жидкости. В общем виде это иллюсфирует рис. 12.11, где по оси ординат отложена скорость паров в межтарельчатом просфанстве и п (м/с, нафузка по пару, а по оси абсцисс - плотность орощения тарелки [mV(m ч), нафузка по жидкости]. Линии 1 и 2 на этой диафамме являются фаничными для максимума и минимума нафузок тарелки по пар м. Область выще линии 1 - это режим с интенсивным уносом жидкости с тарелки, особенно в области малых Z-V (область II), а в области III, где нафузка по жидкости возрастает, унос жидкости сопровождается также провалом ее, и режим переходит в режим захлебывания тарелки. [c.514]

Далее дпя выбранного типа тарелок осуществляют проверку их работоспособное при рассчитанных диаметре и межтарельчатом расстоянии, т.е. опредеияют величину уноса жидкости паром [c.248]

Эффективная и устойчивая работа прямоточного контактного устройства соответствует таким нагрузкам, при которых образуется высокодисперсный однонаправленный, газожидкостной поток Верхняя предельная нагрузка определяется здесь в основном допустимой величиной межтарельчатого уноса жидкости, а нижняя — началом образования однонаправленного газожидкостного потока, [c.120]

Определенный практический интерес представляет метод расчета величины межтарельчатого уноса жидкости в зависимости от комплекса ( / г) (ро/р1,)° и относительной паровой нагрузки при помощи графиков, изображенных на рис. 4.20 [97—99]. Расчет по этим графикам производится следующим образом. Для заданного значения комплекса ( /С) (ро/р ) и принятого расстояния между тарелками по рис. 4.20, а определяется величина комплекса 2Спред/(1 + е) Далее вычисляется аналогичный комплекс для рабочей нагрузки 2Сраб/(1+е) п определяется отношение 13 = = Сраб/Спред. По полученному значению и рис. 4.20,6—г нахо- [c.172]

Кривые, построенные по данному уравнению, показаны на рис. 5.20, из которого следует, что вот/Я может принимать довольно часто значения меньшее или равное 0,15 в этом случае при / С 1, т. е. в концентрационной части колонны, величина оптимального уноса жидкости не должна превышать даже 5—10%. Поскольку в условиях частичного перемешивания потоков обшая эффективность массопередачи может принимать значения больше единицы, комплекс вопт/Я становится равным нулю. Следовательно, при небольших величинах комплекса X и высокой эффективности массопередачи межтарельчатый унос жидкости должен практически отсутствовать. В этих условиях, очевидно, целесообразна установка специальных межтарельчатых сепараторов жидкости или применение увеличенных расстояний между контактными устройствами. [c.236]

Принципиальная технологическая схема противоточного мае-сообменного аппарата с материальными и тепловыми потоками на каждом контактном устройстве и межтарельчатый уносом жидкости показана на рис. 6.2. Для ректификационной колонны верхняя тарелка является конденсатором, нижняя — кипятильником для абсорбера с предварительным насыщением абсорбента верхняя тарелка является конденсатором-холодильником. [c.277]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология