Относительная летучесть

Таблица 11.6. Состав сырья (мольн. доли) и относительные летучести компонентов смеси

Рис. П-18. Зависимость абсолютного уменьшения энергии Д и увеличения числа тарелок АЫ в схеме со связанными материальными и тепловыми потоками по сравнению с обычными схемами от относительной летучести компонентов смесн а (а), чистоты продуктов Хо, Хв, Хг (б) и состава сырья

Сравним выход остатка, определенный различными методами —по уравнениям (1.10) и (1.11). Коэффициент относительной летучести определим для четырех сечений (a =0,0154, 0,0773, 0,2844, 0,3973) например, для нижнего сечения имеем [c.60]

Выход дистиллята на сырье, % (масс.) Температура верха колонны, °С Коэффициент относительной летучести Минимальное флегмовое число, Лши Количество верхнего продукта (дистиллят и орошение) моль на 1 моль сырья 5 76 1, 35 19 7 2, 5 5 135 1.24 28,7 4,13 15,6 26 2,78 1,53 0,56 15,6 199 2,08 2,53 0,93 [c.163]

Для колонн с колпачковыми тарелками общая эффективность т), % (общий к. п. д.) может быть вычислена в зависимости от динамической вязкости жидкости (х (Па-с) и коэффициента относительной летучести о разделяемой смеси [75] [c.86]

Степень снижения энергетических затрат от применения многопоточных вводов питания увеличивается с уменьшением содержания дистиллятных компонентов в сырье и четкости разделения и увеличения относительной летучести компонентов [10]. В связи с этим раздельная подача сырья при частичном отбензинивании нефти позволяет получать большой выигрыш энергии, в то время как ввод сырья двумя потоками при разделении изомеров бутана, например, оказывается малоэффективным. Следовательно, эффективность применения схем с несколькими сырьевыми потоками, различающимися темиературами и составами, определяется соотношением расходов сырьевых потоков, фракционным составом сырья и требованиями к качеству продуктов разделения. Применение колонн с несколькими сырьевыми потоками может быть оправдано также и некоторыми другими соображениями, а имен- [c.107]

Эффект, вызываемый добавкой фурфурола, виден из относительной летучести некоторых углеводородов С4 по отношению к бутадиену в присутствии фурфурола, содержащего 4% воды, при 54,5 и 4,.55 ат. [c.78]

Для характеристики состава непрерывных смесей вместо температуры в качестве аргумента распределения можно использовать коэффициент относительной летучести а [17] или давление насыщенного пара [18] компонента, т. е. величины, зависящие непосредственно от температуры. Характерной особенностью функций распределения с (а) является то, чго они имеют максимум с острым пиком, резко сдвинутым в сторону нанболее высококипящих компонентов [17]. [c.34]

Следовательно, полученный результат не превышает 10 /о точности расчета постепенной перегонки по уравнению (1.10), несмотря на значительное изменение относительной летучести компонентов в процессе перегонки. [c.61]

В большинстве случаев влиянием давления на относительную летучесть компонентов можно пренебречь и тогда расчет выполняется достаточно просто без итерации. [c.62]

Расчет проводим на один моль исходной смеси. Летучесть фракции Св и выше будем рассматривать по к-декану. Давление паров и относительные летучести компонентов определим по отношению к н-С как для смеси идеальных газов (графы 2 и 3 в табл. 1.6), Число молей н-С в остатке [c.62]

Каскад из двух и более последовательно работающих колонн с равным числом тарелок в каждой колонне (рис. П-20, а) обычно используют при четкой ректификации близкокипящих смесей с относительной летучестью компонентов а<1,3 ([28]. По сравнению с одноколонной системой каскад последовательно работающих ко- [c.123]

Здесь изображены зависимости экономии энергии АЕ, получаемой при использовании схемы на рис. П-17, в по сравнению со схемами а и б, относительной летучести компонентов смеси а, чистоты продуктов X, состава сырья, общего числа тарелок ИМ и избытка числа тарелок Ш по схеме в. На рис. П-18 приняты следующие обозначения [c.121]

Анализ приведенных данных показывает, что по схеме а во всех случаях меньше энергии, но больше число тарелок. При этом разница тем больше, чем меньше относительная летучесть компонентов разделяемой смеси и больше целевых компонентов в продуктах. Состав сырья по-разному влияет на достигаемую экономию энергии, которая может меняться от 10 до 80%. [c.121]

Давление ироцесса в К-1 наиболее часто поддерживается равным 0,4—0,5 МПа, реже 0,15—0,20 МПа. Повышенное давление поддсржггзают для того, чтобы обеспечить полную конденсацию верхнего продукта при наличии в нефти растворенных углеводо-родных газов. Однако повышенное давление отрицательно сказывается на технико-экономических показателях процесса и качестве продуктов, так как заметно уменьшается доля отгона паров сырья, расход горячей струи и относительные летучести компонентов смеси. Весьма убедительны в этом отношении сравнительные расчеты разделения нефти с выделением фракций н. к. — 85°С и н.к. — 160°С ири 0,1 и 0,5 МПа, приведенные в табл. П1.3 [c.163]

Расчетное исследование эффективности применения технологических схем со связанными материальными и тепловыми потоками (изображенной на рис. П-14, выполнено в работе [27]. Расчеты проводили для разделения широко- и близкокипящих смесей трех компонентов с относительными летучестями, равными 0 =10, ов = 2, ас=1 и ал = 3,7, ав=1,25 и ас = 1. Оценка разделительной способности установки определена на основе термодинамического к. п. д. Пт. [c.122]

Любая фракция или компонент, получаемые в процессе разделения исходной смеси, могут быть охарактеризованы параметром р (число продуктовых фракций или компонентов в исходной смеси) и параметром I (номер фракции или компонента в порядке возрастания средней температуры кипения фракции или относительной летучести компонента). Следовательно, каждая фракция условно может быть обозначена параметрами р, I. [c.133]

Относительная летучесть смеси 1,14-1,08 1,10—1,065 1,14—1,08 [c.306]

Относительная летучесть зависит от давления и температуры, при которых находятся компоненты. С увеличением давления и температуры величина а снижается. Вблизи критической области значение коэффициента а приближается к единице. [c.165]

Если относительная летучесть а — компонентов системы [c.53]

Относительная летучесть некоторых угленодородо С4 в сравнении с бутадиеном при 41° н 4,43 пт [c.78]

При atj = fei/ j = onst, т. е. при незначительном изменении относительной летучести в процессе перегонки, получим [c.60]

Оценка термодинамической эффективности различных схем ректификации многокомпонентных смесей выполнена в работе [24], где с-ра ннвалнсь обычные схемы из простых колонн (рпс. П-16, а), и схемы со связанными материальными и тепловыми потоками (рис. П-16, б и в цифры у колонн соответствуют номеру таредки N и общему их числу). Состав исходной смеси, относительные летучести компонентов, составы и массы получаемых продуктов приведены в табл. П.2. [c.119]

На рис. П-24 показана схема оптимального анализа одноколонной ректификационной установки с определением Rom и Л опт i 28] (вариант а), с определением Rom. Л опт и Dom (вариант б) 21] или с определением Rom, Nom, Dom и Нот (вариант в) [32]. iapHaHT оптимального анализа по схеме а можно успешно использовать для разделения смесей с относительной летучестью а>3. Для этих же условий оптимальное значение / опт можно найти из следующего уравнения, полученного на основе анализа приве- [c.127]

В табл. П.6, приведены также значения индекса ESI и относительные летучести компонентов смеси. Величины ESK1 обозначают, что разделение между компонентами А и A труднее, чем между компонентами В и С. [c.141]

Системы стабилизации основных параметров процесса (давления, расхода, температуры , уровня жидкости) реализуются с использованием достаточно простых схем и обычных средств регулирования. Такие системы оправдывают себя при разделении смесей, компоненты которых имеют сильно различающиеся физические свойства, например, относительные летучести при постоянном составе сырья и мало меняющейся температуре процесса. Для улучшения работы ректификационных систем здесь применяют системы автоматического регулирования по отклонению состава продуктов, для чего используют анализаторы качества в контуре ре-1гулирования. Среди различных анализаторов качества наибольшее распространение получили хроматографы. [c.328]

Синтез технологических схем для разделения л-к0М П0нентн0Й смеси на основе рассмотренных выше элементарных систем и соответствующих им треугольным диаграммам проводится путем приведения многокомпонентной смеси к псевдотрехкомпонентной, используя эвристические правила разделения смеси в первую очередь по наиболее легкоделимой границе, т. е. между компонентами, относительная летучесть которых по отношению друг к другу максимальная. [c.143]

Разделение смеси этилбензола и ксилолов иа ивдивадуальные компоненты является достаточио сложной задачей в связи с близостью их тем пе ратур кипения и относительных летучестей [c.254]

Существенным преимуществом схем с тепловым насосом при разделении смеси пропилен — пропан является значительное увеличение их относительных летучестей при пониженном давлении процесса, что и приводит в итоге к снижению не только эяе1ргети-ческих, но и капитальных затрат, требуемых для получения заданных высоких показателей разделения этой смеси. [c.304]

Температура паров в низу колонны регулируется изменением расхода теплоносителя в кипятильник. Здесь применяются самые различные схемы в зависимости от конструкции колонны, условий проведения процеоса, качества получаемых продуктов и других факторов. Наиболее распространены схемы регулирования температуры в зоне питания или на контрольной та(релке изменением расхода теплоносителя в кипятильник в прямом или каскадном (через регулятор расхода) ко Нтуре регулирования. Хорошие результаты получаются также от схем регулирования перепада тем-лдратур на нескольких тарелках (рис. 1-23) при разделении шн-рококипяших смесей с большой разностью относительных летучестей компонентов [ 17]. [c.333]

При экстрактивной дистилляции [5] (процесс 01з1ех) введение третьего компонента так изменяет соотношение показателей относительной летучести пропана и пропилена, что можно успешно осуществить разделение. Применяемые для этого растворители должны быть полярными. Ниже приведены такие растворители и достигаемые при пх введении сдвиги соотношений летучести при 28 Т [c.48]

Коэффициент относительной летучести — отношение лету— честей компонентов (фракций) перегоняемого сырья при одинаковы < температуре и давлении [c.165]

Нефть представляет собой многокомпонентное сырье с непрерывным характером распределения фракционно1 о состава и соответственно летучести компонентов. Расчеты показывают, что значение коэффициента относительной летучести непрерывно (экспоненциально) убывает по мере утяжеления фракций нефти, а также по мере сужения температурного интервала кипения фракций. Эта особенность нефтяного сырья обусловливает определенные ограничения как на четкость погоноразделения, особенно относительно высококипящих фракций, гак и по отношению к "узости" фракций. С экономической точки зрения, нецелесообразно требовать от процессов перегонки выделить, например, индивидуальный чистый углеводород или сверхузкие фракции нефти. Поэтому в нефтепереработке довольствуются получением следующих топливных и газойлевых фракций, выкипающих в достаточно широком интервале температур бензиновые н.к.— 140 С (180 °С) керосиновые 140 (180)—240 °С дизельные 240 — 350 °С вакуумный дистиллят (вакуумный газойль) 350—400 °С, 400—450 °С и 450—500 °С тяжелый остаток — гудрон >490 °С (>500 °С). Иногда ограничиваются неглубокой атмосферной перегонкой нефти с получением в остатке мазута >350 °С, используемого в качестве котельного топлива. [c.166]

Использование только одного острого орошения в ректифи — каг,ионных колоннах неэкономично, так как низкопотенциальное теггло верхнего погона малопригодно для регенерации теплообме — ноп. Кроме того, в этом случае не обеспечивается оптимальное распределение флегмового числа по высоте колонны как правило, он(1 значительное на верхнихи низкое на нижних тарелках колонны. Соответственно по высоте колонны сверху вниз уменьшаются значения КПД тарелок, а также коэффициента относительной летучести и, следовательно, ухудшается разделительная способность нижних тарелок концентрационной секции колонны, в результате не достигается желаемая четкость разделения. При использовании циркуляционного орошения рационально используется тепло от — би[)аемых дистиллятов для подогрева нефти, выравниваются нагрузки по высоте колонны и, тем самым, увеличивается производительность колонны и обеспечиваются оптимальные условия работы контактных устройств в концентрационной секции. [c.169]

Известно, что затраты при ректификации определяются преимущественно флегмовым числом и числом тарелок в колонне. Для близкокипящих компонентов с малой относительной летучестью эти параметры особенно велики. Поэтому из общих капитальных и оксплуатационных затрат на газофракционирование существенная (около половины) часть приходится на разделение фракций нС , [c.206]

Руководство по лабораторной ректификации 1960 (1960) -- [ c.54 , c.84 ]

Руководство по газовой хроматографии (1969) -- [ c.39 , c.40 ]

Технология синтетического метанола (1984) -- [ c.153 , c.161 ]

Руководство по газовой хроматографии (1969) -- [ c.39 , c.40 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 4 (низкое качество) (1948) -- [ c.459 ]

Оборудование производств Издание 2 (1974) -- [ c.0 ]

Синтетические каучуки Изд 2 (1954) -- [ c.233 ]

Справочник инженера-химика Том 1 (1937) -- [ c.62 , c.673 , c.674 , c.684 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология