Колонна эффективность

Качество работы установок АТ во многом зависит от схем отдельных технологических узлов, в первую очередь от различных по конструктивному оформлению схем узлов перегонки нефти. Ректификационные колонны атмосферной части при одинаковой мощности имеют разные размеры, разное число тарелок. Режим работы колонн, особенно в случае применения клапанных тарелок, изучен недостаточно. Нужно более тщательно изучить системы орошения колонн, эффективность и количество циркуляционных промежуточных орошений, поскольку наблюдается несоответствие проектного количества циркулирующей флегмы и фактического. Особенно важно установить факторы, влияющие на число тарелок, предназначенных для отдельных фракций, поскольку на установках АВТ это число меняется в широких пределах. Так, по схеме с однократным испарением на каждый отбираемый дистиллят приходится по 7—8 тарелок, а при наличии двух ректификационных колонн—по 11—17. В то же время четкость погоноразделения в основных колоннах по обеим схемам практически одинакова. Ректификация и способы регулирования температурных режимов в колоннах также осуществляются по-разному. В колоннах может быть или одно острое орошение или еще дополнительно промежуточное циркуляционное орошение. [c.232]

Как уже было отмечено, качество масляных фракций существенно зависит от надежной работы отбойного устройства, установленного над вводом сырья в питательной секции колонны. Характерным в этом отношении являются данные, полученные при обследовании трех промышленных вакуумных колонн с сетчатыми отбойниками из вязанных рукавов с общим пакетом высотой 100—150 мм [49]. На рис. П1-24 представлена эффективность сепарации жидкости т) (%) на отбойнике в зависимости от скорости паров ш (м/с) в свободном сечении колонны. Эффективность оценивалась по уносу капель жидкости, определяемому коксуемостью паров (отбираемых до и после отбойника). Как видно из рисунка, наибольшая эффективность сепарации соответствовала изменению скорости паров в пределах 0,9—1,8 м/с. В этих условиях унос жидкости составлял порядка 0,4 кг на 1 кг пара. Дальнейшее увеличение скорости паров резко снижало эффективность сепарации капель жидкости до 16%, коксуемость паров до и после отбойника составляла при этом 5,86 и 5% соответственно. В связи с этим следует отметить, что особое значение для эффективной сепарации имеет правильно выполнен-ный- расчет зоны питания колонны и выбор основных размеров отбойного устройства. [c.178]

Оптимальные параметры ректификации катализата риформинга узкой бензиновой фракции 105—127 °С с выделением ароматических углеводородов Сз высокой степени чистоты определялись экспериментальным и расчетным путем [33]. Как следует из табл. IV. 19, ароматические углеводороды Се с чистотой 99,5% и выше с высоким выходом (90—92% масс.) могут быть получены без экстракции методом простой ректификации (при флегмовом числе 7) в колонне эффективностью 25 т. т. (в концентрационной части бив отгонной 19 тарелок). [c.248]

В табл. 27 приведены данные о влиянии фенолов и оснований на четкость ректификации широкой фракции каменноугольной смолы (170—380°С) на колонне эффективностью 25 т. т. при флег-мовом числе 5 [53]. [c.166]

В качестве экстрагента исследовался [89] растворитель триэтиленгликоль—доступный и относительно недорогой. Установлено, что на колонне эффективностью 30 т. т. бензол с температурой кристаллизации 5,49 °С и низким содержанием н-гептана и метилциклогексана может быть получен при соотношении растворитель сырье, равном (6- 7) 1. Недостаток экстрагента — необходимость поддержания повышенной концентрации его в смеси j сырьем. [c.242]

После выделения о-ксилола и этилбензола в остаточном продукте остаются преимущественно м- и -ксилолы. Для их разделения необходима ректификационная колонна эффективностью не менее 800 т. т. Поэтому в промышленности для выделения п-кси-лола из смеси ароматических углеводородов Са применяют не ректификацию, а низкотемпературную кристаллизацию, основываясь на более высокой по сравнению с другими изомерами температуре плавления его. [c.251]

Вакуумная разгонка иа 12 фракций (колонна эффективностью 14 т.т.) [c.98]

Следует иметь в виду, что с увеличением диаметра колонны эффективность насадки снижается. [c.300]

В автоклав вместимостью 0,5 л, снабженный механической мешалкой, загружают 84 г (1 моль) циклопентанона и 5-6 г скелетного никелевого катализатора. Предварительно спирт, под слоем которого хранился катализатор, сливают и катализатор промывают небольшим количеством циклопентанона. Гидрирование циклопентанона проводят при давлении 100 атм и температуре 120-130 °С. Первоначально давление в автоклаве быстро падает, затем падение замедляется. Рассчитанное количество водорода поглощается обычно в течение 2-4 ч. После охлаждения автоклав разгружают. Реакционную смесь отфильтровывают от катализатора и продукт реакции выделяют на ректификационной колонне эффективностью 10 теоретических тарелок. Состав отобранных фракций анализируют методом ГЖХ. Т. кип. 98-100 °С, 1,3949. Выход 60,2 г (70 %). [c.94]

Г идрирование толуола в присутствии скелетного никеля проводят аналогично описанному для анилина (см. получение циклогек-силамина). Метилциклогексан выделяют ректификацией иа колонне эффективностью 10-15 теоретических тарелок. Состав отобранных фракций анализируют методом ГЖХ. Из 92 г (1 моль) толуола получают 84,3 г (86%) метилциклогексана. Т. кип. 141 °С, [c.96]

КОЛОННЫ, связанные материальными и тепловыми потоками (см. рис. 1-4, й), имеют один дефлегматор и один кипятильник, однако на практике такие схемы колонн эффективны только при разделении близкокипящих многокомпонентных смесей, так как лишь в этом случае в последней колонне могут быть приняты температуры верха и низа, удовлетворяющие экономичным условиям конденсации и испарения подучаемых продуктов. [c.16]

Для нижней части колонны эффективность тарелок определим условно по наиболее простому уравнению, которое дало значение Е, превышающее среднее, а именно [c.209]

Ситчатые колонны эффективно работают только при определенных скоростях ректификации, и регулирование режима их работы затруднительно. Кроме того, ситчатые тарелки должны быть установлены строго в горизонтальной плоскости, так как иначе, как уже указывалось, газ (пар) будет проходить через часть отверстий, не соприкасаясь с жидкостью. [c.506]

В качестве примера локальной установки, в которой используется азеотропная отгонка летучих веществ из сточиых вод, рассмотрим установку для очистки сточных вод, образующихся при синтезе хлорпроизводных метана (метиленхлорида). Веточных водах производства метиленхлорида содержатся, помимо основного продукта, хлороформ, четыреххлористый углерод, а также 1,2-дихлорэтан и тетрахлорэтан. Поскольку сточные воды образуются при отмывке реакционных газов 8—10%-пым раствором щелочи, они и.меют щелочную реакцию. Из этих сточных вод методом азеотропной отгонки выделяют хлорметаны на колонне эффективностью 25 теоретических тарелок. Температура пара на выходе из колонны 94—100°С. Расход пара около 300 кг/мз воды. Давление пара 120—160 кПа. В воде после азеотропной отгонки остается от 17 до 150 мг/л хлорорганических веществ, преимущественно высококипящих. Поэтому после азеотропной отгонки сточные воды производства хлор-метанов подвергают дальнейшей доочистке активным углем. [c.269]

Колонна обладает низким гидравлическим сопротивлением. С увеличением диаметра колонны эффективность снижается, что объясняется невозможностью скомпенсировать возрастающую с увеличением диаметра поперечную неравномерность Как было отмечено, такие колонны непригодны для укомплектования достаточно мощных технологических линий. [c.203]

Для управления процессом в уК репляющей секции сложной колонны эффективно использование каскадной схемы (рис. У1-34), [c.341]

Учет кинетики массопередачи позволяет оценить степень неравновесности на каждой ступени, вызванной несовершенством массообменного элемента или неоптимальным режимом работы пли недостаточным временем контакта фаз. Отметим возможные допущения относительно оценки массопередачи и соответствующие варианты расчета, а именно на каждой ступени разделения достигается равновесие между фазами, т. е. расчет ведется по теоретическим тарелкам это допущение принимается в тех случаях, когда нет данных по оценке эффективности или необходимо произвести ориёнтировочную оценку размеров колонны в терминах теоретических тарелок эффективность разделения оценивается в терминах КПД Мерфри в следующих вариантах а) КПД Мерфри постоянный по всем компонентам разделяемой смеси и для всех тарелок — допущение, обычно принимаемое при наличии обобщенных экспериментальных оценок разделительной способности б) КПД Мерфри постоянный по всем компонентам, по изменяется по высоте колонны — допущение, принимаемое при оценке разделительной способности по экспериментальным зависимостям через конструктивные и режимные параметры тарелок и колонны эффективность разделения оценивается в терминах КПД испарения — допущение, приводящее к тому, что кинетика массопередачи не участвует в расчетах, а КПД определяется чисто формально. [c.316]

В виду сложности постановки задачи (учет неидеальности жидкости и расслаивания по высоте колонны, эффективности тарелок и изменения потоков фаз) метод расчета является вре-меемким, а сама программа занимает большой объем памяти. Его применение целесообразно в тех случаях, когда в колоннах априори известно, что имеется расслаивание жидкой фазы. При [c.363]

Разумеется, для разделения близкокипящих компонентов и неидеальных смесей, не образующих азеотропа, можно подобрать ректификационные колонны эффективностью в 100 и более теоретических ступеней разделения, поскольку насадка с ВЭТС, равной 1—2 см, сейчас не является уже редкостью. Однако вместо применения колонн с 200 или даже 300 теоретическими ступенями разделения (относительная летучесть а = 1,03 — 1,02) такие смеси можно разделить, если воздействовать на фазовое равновесие в направлении повышения значений а и достижения более благоприятных условий разделения. В качестве примера рассмотрим экстрактивную ректификацию смеси близкокипящих компонентов н-гептан — метилциклогексан, для которых разность температур кипения составляет 2,7 °С (а = 1,075). При обычной ректификации с бесконечным флегмовым числом требуется 48 теоретических ступеней, чтобы сконцентрировать смесь от 15,3 до 95,4% (мол.). Если же в смесь добавить 70% (масс.) анилина, то такого же обогащения можно достигнуть при числе теоретических ступеней 12,4 и флегмовом числе V = 35. При этом относительная летучесть возрастает с 1,07 до 1,30 [35]. Если смесь является азеотропной, то чистые компоненты можно получить только с помощью селективного метода разделения. [c.301]

В ректификационной колонне эффективность разделения смеси определяют устройства, на которых осуществляется процесс N010-гократного контакта паров и встречного потока жидкости. [c.103]

Перегонка производилась на стекляннойкол-пачковой колонне эффективностью 138 теоретических тарелок, снабженной специальным кубом, головкой и рубашкой флегмовое число от 40 1 до 50 1 скорость отбора от 20 до 25 мл час, общая продолжительность перегонки около 100 час. [c.246]

Наиболее легко разрешимой в силу существенного различия свойств является задача тонкой очистки бензола от сероуглерода. Для этой цели пригодны, например, методы химической очистки— растворами спиртовой щелочи [1], диметиламином, днэтиламином, пиперидином в сочетании с водной щелочью [2, 3], а также адсорбционной очистки [4]. Несмотря на относительную простоту упомянутых методов и надежно обеспечиваемую ими требуемую глубину очистки, они не нашли промышленного применения в коксохимической промышленности. Причина состояла в том, что эту же задачу оказалось возможным решить методом ректификации без введения дополнительных стадий очистки [5, 6]. При отборе головной фракции сырого бензола на колоннах эффективностью 40—45 тарелок получается бензол с содержанием сероуглерода не более 0,0001% [7]. Естественно, ректификация получила исключительное распространение для удаления сероуглерода, поскольку одновременно сырой бензол очищался от циклопентадиена и основной массы примесей насыщенного характера. Еще более глубокая очистка бензола от сероуглерода, в случае необходимости, может быть обеспечена некоторым повышением эффективности колонны для удаления сероуглерода (сероуглеродной) или повторной ректификацией бензола с отбором головной фракции после его очистки от тиофена. [c.211]

На промышленном алюмоплатиновом катализаторе АП-64 н-гептан практически полностью превращается за счет дегидроциклизации в толуол, однако при этом происходит и частичное гидрирование ароматических углеводородов и увеличение в гидрорафинате содержания циклогексана и метилциклогексана. Гидрирующая активность катализатора снижается промотированием его элементами IV и Vn групп периодической системы (в количествах 0,3%)- Проведение процесса на промотированных катализаторах в указанных ранее условиях позволяет получить гидрорафинат с относительно невысоким содержанием насыщенных углеводородов, из которого на колонне эффективностью 30 т. т. выделен 99,97%-ный бензол с содержанием отдельных примесей 0,002—0,003% метилциклогексана 0,003—0,005% циклогексана 0,005% и-гексана и следы и-гептана. Выход такого бензола составил 85—89% от ресурсов бензола в гидрорафинате. [c.229]

Поэтому, несмотря на то, что коксохимический бензол подвергается ректификации трижды (при отборе сероуглеродной фракции, перегонке очищенной фракции БТК — получение бензола для нитрации — и окончательном выделении бензола после дополнительной очистки — получение бензола высших марок), обеспечить низкое содержание насыщенных углеводородов, в частности, н-гептана и метилциклогексана, весьма сложно. Как показали йсссле-дования [71], с повышением четкости ректификации можно сосредоточить метилциклогексан в донном продукте и получать бензол с хорошим выходом и достаточно низким содержанием метилциклогексана. Ректификация при этом должна проводиться на колонне эффективностью 40 т. т. при рефлюксном отношении не ниже (5- (5) 1. н-Гептан даже при таких условиях отделяется весьма неудовлетворительно. В системе из двух эффективных ректификационных колонн бензол получается с достаточно высокой температурой кристаллизации, но содержание в нем н-гептана остается значительным [72]. [c.233]

Селективность N-метилпирролидона увеличивается в присутствии воды. Были проведены исследования по экстрактивной ректификации бензольной фракции с применением N-метилпирролидона, содержащего 257а воды [78]. На колонне эффективностью 24 т. т. при отношении растворителя к сырью, равном 4,5 1, выделен бензол с выходом 98,8%. [c.240]

Отделить нафталин от тионафтена удается только сверхчеткой ректификацией [3], так как температуры кипения нафталина и тионафтена близки (218,0 и 221,4 °С) и летучесть нафталина относительно тионафтена составляет 1,09. На колонне эффективностью [c.281]

Считается целесообразным осуществлять процесс в две ступени, применяя на первой у-оксид алюминия, модифицированный фторидами (0,37% фтора), а на второй — алюмокобальтмолибденовый катализатор. Условия процесса 0,49 МПа, 530 °С, объемная скорость 0,8 ч . Использование форконтакта в полтора раза увеличивает стабильность катализатора (сокращает образование отложений). При этом степень превращения составляет оснований— 99,9, фенолов — 99,99, индола — 99,7, индена — 92,5 и тионафтена— 99,99%. Ректификацией гидрогенизата II ступени на колонне эффективностью 25 т. т. при флегмовых числах 5—6 получают нафталин с температурой кристаллизации 80,3 °С. Содер- [c.283]

Изучена и отработана на опытной установке схема экстракция — ректификация [25, 26]. Для экстракции используется сольвент, высокая температура кипения которого ( 150°С) позволяет вести процесс при температуре, превышающей температуру плавления фенантрена (температура процесса 110°С). Оптимальное соотношение сырье растворитель равно 0,75 1, продолжительность экстрагирования 5—10 мни. Получаемая в результате смесь антрацена и карбазола содержит 50% антрацена при степени извлечения последнего 97%. На ректификацию подается смесь сольвента и антрацен-фенантреновой фракции. В паровой фазе отводится смесь сольвснта и антрацена, которая и подвергается перекристаллизацип. Ректификация проводится на колонне эффективностью 25 т. т. ири флегмовом числе 9. На рис. 78 представлена принципиальная схема процесса. После сушки от растворителя получают 95—96%-ный антрацен с извлечением до [c.308]

Одним из перспективных вариантов утилизации антрацена и фенантрена оказывается окисление антрацен-фенантреновой фракции (см. гл. 2). Для получения такой фракции можно обойтись без растворителей [18, с. 87—96 27]. Соотношение антрацена и фенантрена в этой смеси должно быть в пределах от 1 1 до 1 1,5, содержание примесей не должно превыщать —25%, из них содержание карбазола не более 13%. При ректификации на укрупненной установке с фракционной колонной эффективностью до 40 т. т. из сырого антрацена получена с выходом =50% антра-цен-фенантреновая фракция следующего состава (%) [c.309]

Аценафтен, флуорен, дифениленоксид — вещества, концентрирующиеся во фракции с пределами выкипания 260—300 °С вместе с ними в смеси присутствуют многочисленные спутники — гомологи нафталина, бифенила,—в силу чего их трудно сконцентрировать в узкие фракции. Разделение этих веществ кристаллизацией и экстрактивным растворением из-за образования твердых растворов сложно. Чтобы сконцентрировать в одну фракцию основные ресурсы аценафтена, флуорена и дифениленоксида, рекомендуется отбирать широкую поглотительную или аценафтеновую фракцию [3, с. 133—139]. В такой фракции может сосредоточиться 97% аценафтена и дифениленоксида и около 90% флуорена от содержания их в смоле (содержание во фракции 16—17% аценафтена, 13% дифениленоксида и 14% флуорена). Распределение продуктов во фракциях при ректификации ее на колонне эффективностью 40 т. т. показано на рис. 80 [31]. По мнению авторов, наиболее целесообразно отбирать фракцию с пределами выкипания 275—295 °С, в которой концентрируются 69,5%) аценафтена, 84,9% дифениленоксида и 46% от ресурсов флуорена (содержание их соответственно 30,1, 30,5 и 17,7%). [c.312]

Рис. 80. Диаграмма ректификации аценафтеновой фракции на колонне эффективностью 40 т. т

Четкой ректификацией изопентановой фракции на колоннах эффективностью 80 и 100 теоретических тарелок при атмосферном давлении, а затем на низкотемпературной колонне Подбиль-няка при 0,053 МПа удалось сконцентрировать и идентифицировать в венесуэльской нефти неопентан и циклобутан [12]. [c.54]

Окончательная ректификация продуктов, полученных при гидроочистке. Глап-1 ой . дностью ректификации зтих продуктов оказывается отделение бензола о н ценных углеводородов. Практически невозможно отделение его от цикло- ексаиа ректификацией (температура кипения 81 °С). Трудно также отделить бензол от метилциклогексана и н-гептана. Эти соединения не образуют с бензолом азеотропных смесей, но системы "бензол-метилциклогексан" и "бензол-н-гептан" не подчиняются закону Рауля и коэффициент относительной летучести бензола уменьшается по мере увеличения содержания последнего в смеси. Для разделения названных продуктов ректификацией требуются колонны эффективностью 50—70 практических тарелок против 30—40 при обычной ректификации. Применение высокотемпературной гидроочистки снимает все проблемы, связанные с трудностями получения высокочистого бензола. [c.314]

В отличие от прессованного, ректифицированного или дистиллированного нафталина очищенный нафталин должен быть свободен от большей части тионафтена, являющегося спутником нафталина. Принципиально можно разделить эти продукты путем ректификации, получив чистый нафталин (99,8-99,9%) и концентрат тионафтена. Однако при разности температур кипения 4,2 град этот результат удается получить при использовании ректификационной колонны эффективностью 55 теоретических тарелок при флегмовых числах 18—30. Большая сложность и энергоемкость такой технологии ограничивают ее применение. Реально из многочисленных процессов очистки используют либо гидрогенизационную очистку, либо различные варианты сернокислотной очистки. [c.338]

С помощью описываемой программы был произведен расчет большого числа различных многокомпонентных смесей. В качестве примера в табл. 3 приведены результаты расчета трехкомпонентной смеси циклогексан-гептан-толуол при ее ректификации в колонне эффективностью 20 теоретических тарелок, при факторе деления 2, 3, флегмовом числе 10 и подаче кипящего жидкого питания на 10-ю тарелку снизу. [c.58]

Для сравнения эффективности очистки пара на этой установке проверялась работа колпачковой колонны с 13 тарелками, колонны с насадкой из колец Рашига диаметром 12,7 мм (высота слоя 2,7 м) и колонны, заполненной стеклянным волокном диаметром 14—20 мкм (высота слоя 1,4 м). При скоростях закипания 40— 260 кгЦм -ч) лучшие результаты получены для колонн со стеклянным волокном. Средний общий коэффициент очистки (отношение концентрации загрязнений в кубе перегонного аппарата к концентрации их в конденсате) равнялся 4-10 . Если коэффициент очистки определять по отношению к исходной воде, поступающей в выпарной аппарат, то он будет меньше. Следует отметить, что в практических условиях при однократной дистилляции получаются более низкие значения этих коэффициентов. Авторы отмечают [130], что колпачковые колонны эффективны для удаления частиц диаметром более 15 мкм, а насадка из колец Рашига —более 50 мкм. [c.170]

Наиболее эффективна очистка хлористого алюминия путем ректи фикации. Поскольку тройная точка хлористого алюминия соответствует телшературе 192,6 °С и давлению 2,26 ат, ректификация проводится под давлением й при повышенной температуре. Впервые этот способ описан в патенте [46] и подробно изучен советскими исследователями [47—49]. Авторы разгоняли смесь AI I3 (90%) и FeGIj (10%) в стеклянной ректификационной колонне высотой 70 см, заполненной стеклянными кольцами Фенске. В колонне эффективность 7 теоретических тарелок удавалось отогнать около 99% загруженного хлористого алюминия. Дистиллят содержал менее 0,01 % FeGlj. [c.529]

Образующаяся вода гидролизует продукты реакщ1и, и поэтому выходы их очень низки. Кроме того, метокси-силаны, получаемые в случае метилового спирта, весь- ыа токсичны. Поэтому при разделении азеотропной смеси триметилхлорсилана и четыреххлористого кремния удобнее пользоваться н-бу-тиловым, изо бутиловым или зтпловым спиртом. Чпстый триметилхлорсилан затем выделяют из продуктов этерификации на насадочной колонне эффективностью 8—10 теоретических тарелок при использовании бутиловых спиртов или на колонне эффективностью 20—25 теоретических тарелок — в случае этилового спирта. [c.53]

Расчеты основных процессов и аппаратов нефтепереработки (1979) -- [ c.310 , c.311 ]

Гидродинамика, массо- и теплообмен в дисперсных системах (1977) -- [ c.180 , c.184 ]

Жидкостные экстракторы (1982) -- [ c.125 ]

Препаративная органическая химия Издание 2 (1964) -- [ c.130 , c.131 , c.139 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология