Число ступеней

Таким образом строится ступенчатая ломаная линия до точки т] ,, характеризующей состав паров, поступающих в концентрационную часть колонны. Число теоретических тарелок определяется как число вертикальных отрезков ломаной линии аЬ или как число ступеней (иа рис. 116 заштриховано 6 тарелок). [c.219]

Целью )асчета противоточного экстрактора является определение расхода растворителя, необходимого числа ступеней контакта и размера аппарата. [c.254]

Рациональное разделение всего слоя катализатора на секции следует проводить по принципу равенства тепловых эффектов в каждой из них на основании результатов исследований, полученных на опытных или полузаводских установках, представляющих собой модель, воспроизводящую кинетику процесса будущей промышленной установки. Приближенное значение числа ступеней и реакцион- [c.80]

Число ступеней экстракции может быть определено графически тем же методом, которым определяется число тарелок абсорбера, [c.254]

Число ступеней деасфальтизации 2 2 1 1 1 [c.231]

Следовательно, уже точка 81 (х , у ) является начальной точкой для графических построений, позволяющих найти необходимое число ступеней контакта укрепляющей секции. Но если для перехода по кривой концентраций отгонной секции от точки е (Хт, у л) в точку (х г, У л) достаточно уменьшить число тарелок в нижней части колонны лишь на одну, то для перехода по кривой концентраций укрепляющей секции из точки 5 (х , у, ) в точку 5 хк, Ут), отвечающую новым условиям работы колонны, требуется увеличить число тарелок верхней секции колонны уже более чем на одну. В частности, для конкретного примера, рассмотренного на рис. П1.29, числа тарелок верхней секции увеличивается на две, когда в результате понижения уровня ввода сырья на одну ступень число тарелок отгонной секции уменьшилось на единицу. Таким образом, изменение места ввода сырья в колонну привело в данном случае к увеличению общего числа тарелок колонны. Отсюда можно сделать важный вывод о наличии изве- [c.170]

Несколько сложнее определение числа независимых переменных для каскада, состоящего из г взаимосвязанных теоретических тарелок. Уже само число ступеней, из которых состоит каскад, представляет одну независимую переменную. Кроме того, от суммы г (2с Ц- 6) независимых переменных всех г ступеней следует отнять те переменные, которые при таком суммировании учитываются в межтарелочных отделениях дважды, один раз для потоков паров и флегмы, уходящих с тарелки, а второй раз для тех же потоков, поступающих на следующую ступень. В каждом из (г — 1) межтарелочных отделений имеется два таких потока — пары и флегма, и с каждым из них связаны (с + 2) независимых переменных, следовательно, всего 2 (г — 1) X (с + 2) переменных для каскада в целом. [c.350]

При нумерации тарелок отпарной колонны снизу вверх паровой поток, поступающий на нижнюю тарелку секции, и жидкий остаток, отводимый из колонны, снабжены будут дополнительным нижним индексом О или R общее число ступеней разделения совпадает с индексом жидкого питания, поступающего на верхнюю тарелку. [c.424]

Ниже приводятся данные, характеризующие степень понижения потребления свежего пара на обогрев многоступенчатой выпарной установки при использовании тепла вторичного пара. В таблице приведены также данные, характеризующие зависимость потребления охлаждающей воды от числа ступеней многоступенчатой установки. Расходы пара и воды отнесены к 1000 кз испаряемой воды. [c.274]

Число ступеней выпарной установки Острый пар Охлаждающая вода [c.274]

Число ступеней определяет число теоретических тарелок в каждой секции колонны [c.120]

Рассмотрим схему из N последовательно соединенных реакторов полного смешения, например реакторов с мешалками (рис. 9). При равенстве объемов реакторов У , Уз,. .., Ул и постоянной объемной скорости потока V для каждого из них время прохождения реагирующей массы через каскад равно произведению времени прохождения I через единичный реактор на число ступеней [c.27]

Графически функция распределения в зависимости от расчетного времени т и числа ступеней изображена на [c.30]

Введение этого условия позволяет однозначно определить долю обратного перемешивания в зависимости от числа ячеек, которыми формально может быть интерпретирован реактор промежуточного типа. Поэтому равенство (IV.28) не следует рассматривать как соотношение, с помощью которого при известном числе Ре можно определить физическое число ступеней и величину обратного перемешивания между ними в секционированных аппаратах. [c.89]

На рис. 30 изображена величина процентного отклонения Да , А И з, ДФ в зависимости от числа ячеек и числа Пекле. Например, если известно Ре диффузионной модели, то, задаваясь числом ступеней N реактора, по графику (рис. ЭД) находим АФ и из равенства (IV. 35) определяем Ф. Подставляя значения Ф и А/ в (IV.28), находим величину доли обратного перемешивания К. Следует еще раз подчеркнуть, что найденные таким путем значения К ш N являются формальными и, как отмечалось выше, могут быть использованы только для адекватного перехода от диффу.зионной модели к ячеистой модели с обратным перемешиванием применительно к несекционированным реакторам (полым или с насадкой). [c.90]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЧИСЛА СТУПЕНЕЙ И ДОЛИ ОБРАТНОГО СМЕШЕНИЯ [c.91]

V = 1, 2,. .., /,. .., N — число ступеней в реакторе. При равенстве контактных нагрузок на каждой ступени и известных значениях Ую, Сю, Г , Гн, Г, х (v),N, определяемых производительностью реактора и условиями физической и химической осуществимости процесса, по итерационным уравнениям (V. ) —(У.Ю) можно рассчитать для каждой ступени значения концентраций и температур на входе и выходе и объемные скорости потоков жидкости и газа. [c.110]

Определение числа ступеней и доли обрат [c.176]

На ряде рис. 10-17 (5 /5 = 1 и К = I) можно проследить, какое влияние оказывает увеличение числа ступеней равновесия в каскаде при данном состоянии на входе на состояние на выходе из аппарата. [c.173]

Таким образом, чтобы достигнуть требуемого перехода, в каскаде должно быть определенное число ступеней равновесия. Число ступеней в каскаде можно также определить графически. [c.173]

Число ступеней равновесия, достаточное для требуемого перехода, как это следует из уравнения рабочей линии, является также функцией отношения ВЧВ . [c.173]

Рис. 10-17. Роль числа ступеней равновесия.

До сих пор нами не принималась во внимание роль коэффициента распределения. Если эта величина не зависит от концентрации, то определение числа ступеней равновесия не сложно [13]. [c.175]

Мы определили число ступеней равновесия, через которые должны протекать фазы, чтобы достигнуть желаемого изменения -> [c.177]

Правый вертикальный ряд диаграмм на рис. 10-20 указывает на то, что рабочая линия может очень сильно приближаться к выпуклой кривой равновеспя, причем возможно также и такое положение, когда рабочая линия касается кривой равновесия. В этом случае число ступеней равновесия в каскаде, предназначенном для [c.177]

К. п. д. действительного элемента процесса меньше единицы. Это означает, очевидно, что для перехода заданного количества компонента (или теплоты) число действительных ступеней по сравнению с числом ступеней равновесия будет больше. Ясное представление [c.181]

Такая схема пригодна для вывода зависимости, необходимой для расчета числа ступеней в каскаде. Из зависимости (9-25, а) следуют уравнения приводимого ниже первого столбца, откуда, [c.189]

N — число единиц переноса р — число ступеней в каскаде [c.192]

Каскад с верхним возвратом и бесконечно большим числом ступеней равновесия отделяет легкие компоненты, однако не [c.289]

Зависимость между числом ступеней равновесия и коэффициентом флегмы дана на рис. 15-7. Известно, что сумма первого члена правой части уравнения (15-47) с увеличением числа тарелок возрастает, а с увеличением коэффициента флегмы монотонно убывает, причем второй член правой части этого уравнения с ростом монотонно повышается. В результате взаимодействия этих противоположных тенденций при определенном значении коэффициента флегмы получается минимум себестоимости (рис 15-8). При каком значении Кц получится этот минимум, будет зависеть от величины экономических коэффициентов. [c.329]

По уравнению (288а) строится оперативная линия, а по уравнению (289) крииая раиновесия фаз. Число ступеней контакта определяется графически. [c.255]

Р [С. 139. BлIIЯiшe числа ступеней секционирования на концентрационный к. н. д. т ,( и выход целевого продукта хц. [c.275]

При использовании подобной приближенной методики определения числа тарелок колонны рекомендуется выбирать оптимальное соотношение числа ступеней г в укрепляюш,ей и я [c.412]

Рассмотренный выше метод определения граничных составов последовательных областей предельных концентраций лежит в основе выбора нижней границы минимального флегмового числа, обеспечивающего требуемый режим работы сложной укрепляющей колонны. Если требуется обеспечить наличие в дистилляте всех компонентов системы, то рабочее флегмовое число укрепляющей колонны не может быть равно или меньше / ин- Оно должно быть больше / ин- Если же требуется обеспечить удаление из дистиллята наименее летучего комнонепта, то рабочее паровое число не может быть равно или меньше, чем /мтг Оно должно обязательно превосходить его, чтобы в колонне осуществилось намеченное разделение с конечным числом ступеней контакта. [c.360]

Как уже указывалось, на установке сочетаются процессы обессоливания нефти электрическим методом и атмосферно-вакуумной ее перегонки. Установка рассчитана на перёработку сернистой нефти, из которой получают компоненты моторных топлив, масляные дистилляты и остаток — гудрон. Электрообессоливание нефти производится в три ступени в шаровых электрогидраторах емкостью 600 с предварительным термохимическим обессоливанием. В зависимости от качества сырых нефтей число ступеней обессоливания может быть сокращено до двух и даже до одной. По фактическим данным работы установки обессоливания, достигалась следующая степень очистки (термохимическое обессоливание) по ступеням сырых нефтей восточных месторождений первая ступень 33,3—33,8%, вторая 68,8—72%, третья 96,7—98%. Материальный баланс (проектный) установки при переработке сырой ромашкинской нефти (325 дней в году) приведен в табл. 12. [c.94]

Физическая сущность эффекта секционирования прежде всего сводится к уменьшению интенсивности продольного перемепгавания частиц в целом по объему реактора. С увеличением числа ступеней и уменьшением доли обратного перемешивания секционированный аппарат все более приближается к реактору полного вытеснения (рис. 28 и 29) в нем увеличивается перепад концентраций и температур по высоте, уменьшается фактическое время пребывания частиц в реакторе и т. д. Очевидно, что целесообразность и необходимость секционирования, так же как и выбор числа секций и доли обратного перемешивания, должны прежде всего определяться из условия теоретически возможной конверсии и избирательности процесса. Это значит, что должен учитываться и механизм, и тип реакций, и соотношения их скоростей. Так, например, процессы жидкофазного окисления относятся к классу самораз-вивающихся процессов и могут протекать только в реакторах смешения. Если какие-либо из побочных реакций являются последовательными и при этом расходуются целевые продукты или промежуточные продукты, идущие на образование целевых, то можно ожидать, что секционирование приведет к увеличению избирательности процесса. [c.91]

Как следует из рис. 10-17, с увеличением числа ступеней равновесия рабочая линия каскада все больше п риближается к кривой равновесия, что указывает на увеличение количества компонента, переходящего из фазы а в фазу р. Если в фазу р из фазы а должно перейти определенное количество, т. е. если выходные значения Хр или заданы, то р принимает определенное значение. [c.173]

Метод Мак-Кэба — Тиле для построения ступеней, представленный на рис. 10-17, получил широкое распространение в расчетной практике. Следует отметить, что горизонтальные и вертикальные прямые ступеней между рабочей линией и кривой равновесия не имеют физического смысла. Линии построения следуют из геометрических свойств параллелограмма. Именно параллелограмм в системе координат X — X графически представляет ступень равновесия, при этом одна диагональ, пересекающая кривую равновесия, является рабочей линией соответствующей ступени равновесия, а другая диагональ — рабочей линией каскада. Стороны параллелограмма не имеют физического содержания. Они служат только для построения точек пересечения, которые обладают физическим смыслом. Этим методом графически определяют число ступеней равновесия, которое необходимо для достижения требуемого перехода. [c.173]

На рис. 10-18 можно проследить, какое влияние оказывает взаимное изменение отношения количеств нроходяш их фаз. Из диаграмм следует, что с увеличением крутизны рабочей линии, т. е. с увеличением отношения (следовательно, с относительным приростом количества поглош аемой фазы) уменьшается число необходимых ступеней равновесия и, наоборот, при относительном уменьшении количества поглощаемой фазы необходимое число ступеней равновесия возрастает. [c.175]

Для наглядности такой участок изображен в увеличенном виде на рис. 10-21. Видно, что на этом участке число ступеней равновесия дважды становится бесконечным. В каждой отдельной ступени равновесия промежуток до состояния равновесия должен увеличиваться, что, очевидно, физически невозможно. На участке между двумя точками пересечения рабочая линия не имеет реального значения. Каскад, который содержит двойную бесконечность стуненей равновесия, не работоспособен. В таких случаях следует применять искусственный прием, который ведет к повышению относительной емкости фаз. Этот вопрос будет рассмотрен в гл. 13. [c.180]

Закрытый с двух сторон каскад с производственной точки зрения значения не имеет, так как из него нельзя отбирать продукт. Однако для пнженера-химика этот каскад представляет интерес вследствие того, что он может служить масштабом для данного процесса разделения, потому что позволяет провести разделение с наименьшим числом ступеней равновесия. В закрытом с обеих сторон каскаде можно наиболее просто провести технические измерения для оценки действия ступени равновесия. [c.190]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология