Процесс совместной переработки жидких и газообразных продуктов

Повышая процент углеводородов Сд и в крекируемом сырье, можно значительно увеличить долю паровой фазы в общей массе потока. При этом поток будет иметь меньшую плотность и возможно, что из-за сильной турбулентности он станет практически однородным. Возможно, что это является одной из причин уменьшения отложений кокса в процессе совместной переработки жидких и газообразных продуктов. [c.249]

В ректификационной колонне температура должна быть не менее 130 °С понижение температуры указывает на недостаточный теплообмен. Подогрев раствора в колонне до 130 °С осуществляется газами, поступающими из сепаратора с температурой 142— 145 °С. В процессе теплообмена газы охлаждаются до 110 °С. При нагревании из раствора выделяется часть избыточного аммиака. По выходе из колонны раствор с температурой 130 °С направляется в теплообменник, где он подогревается до 142—145 °С. При этом происходит диссоциация карбамата аммония и выделение из раствора продуктов разложения совместно с избыточным аммиаком. Парожидкостная смесь из подогревателя поступает в сепаратор, в котором жидкая фаза отделяется от газообразной. Далее раствор мочевины концентрацией около 70% дросселируется и направляется на переработку в готовый продукт. [c.88]

Кроме того, совместное сжигание газообразного и жидкого топлива в трубчатых печах технологических установок переработки нефти и нефтепродуктов в связи со специфическими условиями топливоснабжения требует иного подхода для совершенствования топочных процессов. В печах переработки нефти, как правило, в качестве газообразного топлива используются углеводородные газы, образующиеся в качестве побочных продуктов и характеризующиеся переменным химическим составом. В связи с этим теплота сгорания побочных газов, используемых в качестве топлива, в печах одной и той же технологической установки в течение суток может изменяться на от 10—15 до 45—50 % При падении теплоты сгорания топливных газов в топливную систему печей подают дополнительно газ из межцехового газопровода или мазут. При этом доля усредненного общезаводского газа или мазута определяется тепловой мощностью печи и оптимизация топочного режима сводится к выявлению оптимального коэффициента избытка воздуха. На рис. 5-11 показано изменение КПД (брутто), потерь д2 и з, а также концентраций СО, Нг и N0 в зависимости от ат при совместном сжигании топливного газа и мазута в трубчатой печи мощностью 40 МВт, оборудованной газомазутными горелками типа ФГМ-95ВП при их одноярусном фронтовом расположении. Подача воздуха в горелки осуществлялась за счет разрежения в топке, равного 80—100 Па. В связи с этим основное его количество поступало мимо лопаточного завихрителя в виде прямоточных струй через боковые отверстия вторичного и третичного воздуха. В. рассматриваемых опытах доля газа по тепловыделению составляла 62 %. Анализ представленных на рис. 5-11 опытных зависимостей позволяет отметить два характерных значения коэффициента избытка воздуха в топке [c.127]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология