Реальные процессы сжижения воздуха

По значениям интегральных эффектов дросселирования, найденных экспериментально при различных температурах и давлениях, построен ряд диаграмм, выражающих состояние реального газа. К ним относятся, например i — Г-, Т — s-, Ср — Г-диаграммы, построенные для воздуха, кислорода, азота и других газов. Этими диаграммами удобно пользоваться для графического изображения и расчета процессов сжижения. [c.418]

Реальные процессы сжижения воздуха [c.391]

Действительный расход энергии на сжижение воздуха в реальных процессах значительно выше теоретического вследствие того, что реальные процессы протекают необратимо, т. е. сопровождаются увеличением энтропий участвующих в процессе веществ. Потери энергии в реальных процессах слагаются из потерь при дросселировании, потерь теплоты в окружающую среду, потерь на неполный теплообмен вследствие разности температур между входящим в теплообменник и уходящим из него газом и др. Чем меньше эти потери, тем меньше необратимость процесса и расход энергии на сжижение газа, т. е. тем экономичнее процесс. [c.60]

В циклах КУ особенно важен способ отвода тегиоты от охлаждаемого тела, к-рое при охлаждении приобретает все т-ры от Го до Tj. Идеальным для данного случая является процесс 4 — 3 (рис. 2) или процесс 1 - 4 (рис. 5), т. е. непрерывный отвод тегиоты на каждом температурном уровне в интервале - Т . В реальных циклах осуществить такой отвод теплоты невозможно. Нек-рого прибгшжения к этому способу можно достигнуть применением ряда ступеней охлаждения на неск. промежуточных уровнях. Для охлаждения при Tj= 150-250 К обычно достаточно использовать цикл с одной ступенью, для сжижения воздуха, Oj или Nj (Г, = 70 -- 90 К) - с двумя ступенями, водорода = 20 К) -с двумя-тремя ступенями, гелия (Г = 4 - 5 К) - не менее чем с тремя ступенями. Температурные уровни Г (т= 1, 2, 3,...) каждой из п ступеней охлаждения в интервале Тд - Т, можно оценить по ф-ле [c.304]

Экспериментальная проверка теоретической модели показала, что расчетные и экспериментальные характеристики качественно хорошо согласуются. Количественное расхождение не превышает 15% на оптимальных режимах. Это расхождение связано, по-видимому, в первую очередь с ограничениями, наложенными моделью на количественное распределение потоков газа и жидкости, циркулирующих в камере разделения. Для реальных процессов всегда характерны более или менее интенсивный унос жидкости азотным потоком и перемешивание приосевых и периферийных слоев газового ядра. Математическое моделирование влияния параметров разделяемого воздуха на эффект разделения показало, что наибольший эффект разделения достигается при вводе в ректификатор частично сжиженного воздуха с содержанием жидкости Рс = 0,3...0,4 (при рс = = 0,3...0,6 МПа). Оптимальная степень расширения воздуха е = 6, причем при e = onst эффект разделения возрастает при уменьшении давления воздуха рс. [c.162]

На основании значений интегральных эффектов дросселирования, найденных экспериментально для различных температур и давлений, построен ряд диаграмм, выражающих состояние реального газа. К ним относятся i — Т, Т — S, Ср — Г-диаграммы и др., построенные для воздуха, кислорода, азота и других газов. Этими диаграммами удобно пользоваться для графического изображения и расчетов процессов сжижения. Значения интегрального эффекта дросселирования просто и удобно определять по г — Г-диаграмме (фиг. 127). Эффект дросселирования может быть выражен как в градусах ДТ,-, так и в калориях. Для этого определят разность теплосодержаний сжатого и расширенного газа при одной и той же температуре, что и составляет выраженный в калориях изотермический эффект дросселирования Ыт, или холодопроизводительность установки. Между дроссельным эффектом Air при Т = onst и интегральным эффектом АГ при дросселировании от давления Р до Pj существует следующая зависимость [c.455]

Были проведены тесты на точной копии трубопровода предприятия в Фликсборо. Данные тесты показали, что сильфон прогибается при уровне внутреннего давления воздуха порядка 9,8 кг/см (0,96 МПа), однако разрыв его происходит при давлении 14,6 кг/см2 (1,435 МПА). Тем не менее не два резервуара, а вся система заполнялась воздухом, так как система отсекалась от соседних резервуаров. Поэтому, когда происходил прогиб сильфонов, давление внутри системы уменьшалось из-за увеличения объема сильфонов. В реальных условиях эксплуатации такая ситуация невозможна, поскольку сжиженный газ находится под постоянным давлением вне зависимости от возрастающего объема системы. Испытание системы с изогнутыми трубопроводами, включающими сильфоны, не проводилось, поскольку это небезопасно. Тесты механических свойств модели трубопровода свидетельствуют о том, что выгиб трубы происходит при внутреннем давлении порядка 1,8 МПа. Согласно теоретической разработке [РИхЬогои Н,1975], при условии постоянства давления внутри системы, заполненной паром, динамика происходящих процессов может привести к разрыву сильфонов и трубопровода на уровне давления, близком к эксплуатационному уровню в системе. [c.335]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология