Гидравлическое сопротивление насадок

Рис. 3. Зависимость удельного гидравлического сопротивления насадок от скорости воздуха (сплошная кривая — сухая насадка пунктирная — орошаемая насадка, удельный расход 3 л/м=)

Приведенный расчет выполнен без учета влияния на основные размеры ректификационной колонны ряда явлений (таких как неравномерность распределения жидкости при орошении, обратное перемешивание, тепловые эффекты и др.), что иногда может внести в расчет существенные ошибки. Оценить влияние каждого из них можно, пользуясь рекомендациями, приведенными в литературе [8, 11, 12] ив гл. 3. Последовательность приведенного расчета рекомендуется сохранить и для колонн с насадками других типов. Расчетные зависимости для определения предельных нагрузок по фазам, коэффициентов массоотдачи и гидравлического сопротивления насадок достаточно полно представлены в литературе [I, 11] и в гл. 5. [c.237]

Гидравлическое сопротивление насадок. [c.400]

На рис. 113 приведены данные о гидравлическом сопротивлении насадок в производственных башнях, орошаемых серной кислотой, при прохождении газа плотностью 1,13г/сл( и плотности орошения 0,83м -Улг час. [c.260]

Рис. 3. Зависимость удельного гидравлического сопротивления насадок от скорости воздуха в скруббере

ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ НАСАДОК [c.273]

В большинстве случаев практической реализации тонкой магнитно-фильтрационной очистки жидкостей и газов фактор гидравлического сопротивления насадок (точнее, некоторого изменения этого сопротивления) оказывается не столь существенным, тем более, что сопротивление слоя гранулированной металлической среды мало по сравнению с сопротивлением других фильтрующих перегородок. Более важно обеспечить достаточно высокий уровень очистки, а этого можно достигнуть, выбирая соответствуюшие значения активных параметров. [c.119]

Результаты опытов по гидравлическому сопротивлению насадок обработаны в критериальной зависимости [c.56]

На основании экспериментальных данных для расчета процесса теплообмена между газом и насадкой предложена обобщенная критериальная зависимость (33) и для расчета гидравлического сопротивления насадок даны графические зависимости /=ф(Не). [c.59]

Коэффициент / гидравлического сопротивления насадок [c.402]

Гидравлическое сопротивление насадок. Гидравлическое сопротивление сухой насадки определяется по формуле (6-102), причем коэффициент сопротивления X имеет следующие значения [c.608]

Рис. 3-27. Гидравлические сопротивления насадок регенератора по данным Глазера.

Гидравлическое сопротивление насадок в скруббере или ректификационной колонне [c.206]

Гидравлическое сопротивление насадок регенераторов воздухоразделительных установок при отсутствии на насадке кристаллов НгО и СОа, а также сетчатых насадок регенераторов ГХМ рассчитываются по формуле [c.177]

Результаты исследований гидравлических сопротивлений насадок со свободно уложенными сетками и их геометрические характеристики сведены в табл. 3.5. [c.178]

Активная поверхность, по-видимому, зависит также от характера движения газа и жидкости в насадке [124]. Так, Уитт[125] на основе замеров гидравлического сопротивления насадок внавал пришел к выводу, что при мелких кольцах (12,5 мм) газ движется в основном снаружи колец, а жидкость распределяется поровну между наружной и внутренней поверхностью. В крупных кольцах (50 мм), наоборот, жидкость протекает в основном по внутренней [c.437]

Гидравлическое сопротивление насадок измерялось дифференциальным манометром по разности показаний датчиков давления, установленных по концам насадочного слоя. С целью сравнения было измерено гидравлическое сопротивление насыпной насадки из колец Рашига размером 25x25 мм. Результаты исследования гидравлического сопротивления насадок приведены на рисунке 3 в виде зависимости гидравлического сопротивления единицы высоты слоя насадки АРЛнас (Па/м) от относительного расхода газовой фазы Оптн при постоянной плотности орошения насадочного слоя и = 18,6 м /(м /ч). [c.9]

Рисунок 3 - сравнение гидравлического сопротивления насадок при одинаковой плотности орошения и = 18,6 м /(м /ч) 1 - уголковая насадка 2 -уголковая насадка с верхней щелью 3 - насадка из колец Рашига 25x25 мм [c.9]

Активная поверхность, по-видимому, зависит также от характера движения га.эа и жидкости в насадке. Так, Уитт [151) на основе замеров гидравлического сопротивления насадок внавал пришел к выводу, что при мелких кольцах (12.5 мм) газ движется в основном снаружи колец, а жидкость распределяется поровну между наружной и внутренней поверхностями. В крупных кольцах (50 мм), наоборот, жидкость протекает в основном по внутренней поверхности, а потоки газа распределены примерно поровну между обеими поверхностями. Таким образом, в обоих случаях около половины всей поверхности мало эффективно для контакта. [c.366]

Основные процессы и аппараты Изд10 (2004) -- [ c.444 ]

Производство серной кислоты Издание 3 (1967) -- [ c.340 , c.341 ]

Производство серной кислоты Издание 2 (1964) -- [ c.340 , c.341 ]

Справочник сернокислотчика 1952 (1952) -- [ c.385 , c.402 ]

Процессы и аппараты химической технологии (1955) -- [ c.450 , c.451 ]

Ректификационные и абсорбционные аппараты (1971) -- [ c.167 , c.254 , c.255 , c.275 ]

Процессы и аппараты химической технологии Издание 3 (1966) -- [ c.608 , c.609 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 8 (1971) -- [ c.468 ]

Справочник химика Том 5 Издание 2 (1966) -- [ c.400 , c.402 , c.686 ]

Справочник химика Изд.2 Том 5 (1966) -- [ c.400 , c.409 , c.686 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология