Гидравлические сопротивления Основные зависимости

Рукавные (тканевые) фильтры и электрофильтры позволяют достичь высокой степени очистки, в том числе от мелких частиц, но часто требуют предварительной подготовки газа — в основном охлаждения до определенной температуры. Для электрофильтров выбирают оптимальные условия работы (температуру, влажность, скорость газа, конструкцию и метод встряхивания электродов) в зависимости от электропроводности пыли, ее слипаемости, дисперсности и химического состава газа. Электрофильтры, по сравнению с другими аппаратами тонкой очистки, обладают минимальным гидравлическим сопротивлением и большими возможностями автоматизации процесса. По размерам электрофильтры близки к рукавным, требуют больших капитальных затрат, но эксплуатация их дешевле. Сухие электрофильтры работают при температуре до 400—500 °С. Они наиболее экономичны при больших объемах газа (начиная с 0,5-10 м /ч). При малой производительности использование электрофильтров приводит к неоправданному возрастанию удельных затрат. Кроме того, электрофильтры нельзя использовать при обработке взрывоопасных газовых сред. В этих случаях целесообразно устанавливать рукавные фильтры или мокрые пылеуловители. [c.238]

Установлено, что перевод зернистого слоя в псевдоожиженное (кипящее) состояние позволяет интенсифицировать многие процессы химической технологии (адсорбции, сушки, теплообмена и т. п.), а также создать условия для перемещения и смешивания сыпучих материалов. При этом размер частиц должен быть небольшим, что приводит к увеличению поверхности их контакта с жидкостью или газом (а это очень важно для ускорения процессов тепло- и массообмена) при сравнительно невысоком гидравлическом сопротивлении. Скорость процессов тепло- и массообмена повышается еще и потому, что в условиях псевдоожижения практически вся поверхность всех частиц омывается потоком, причем при значительных скоростях. Рассмотрим три основных состояния слоя зернистого материала в зависимости от скорости жидкости или газа (рис. 6-16). [c.123]

Давление. Давление в основной колонне атмосферной секции должно обеспечивать преодоление гидравлических сопротивлений парогазовых потоков по всей системе. Обычно избыточное давление в атмосферной колонне находится в пределах 0,7—0,8 кгс/см и не должно превышать 1, О кгс/см , т. е. оно должно приниматься минимально возможным. Практически это давление несколько колеблется в зависимости от условий эксплуатации. При двухколонной схеме работы установки давление в отбензинивающей колонне, как правило, должно быть выше, чем в основной атмосферной колонне, но его следует принять минимально возможным, лишь-достаточным для того, чтобы преодолеть сопротивление шлемовой трубы, змеевика конденсатора и коммуникации газоотводящей системы. В отбензинивающей колонне отгоняются легкие бензиновые пары и газы, а для подачи последних в газовую сеть предприятия давление в первой ректификационной колонне должно быть не ниже 3—4 кгс/см . По фактическим данным, на действующих двухколонных установках избыточное давление в большинстве случаев составляет от 1 до 3,5 кгс/см . [c.55]

При ламинарном течении масла через фильтрующий материал, когда перепад давления на материале и скорость фильтрования связаны линейной зависимостью, достигается наиболее экономичный режим работы фильтра. С увеличением скорости фильтрования наблюдаются отклонения от ламинарного режима, что обусловлено конфигурацией пор, представляющих собой извилистые каналы с большим числом расширений, сужений и поворотов, создающих при движении масла местные гидравлические сопротивления. При относительно малых скоростях масла гидравлические потери (перепад давления) определяются в основном потерями на трение в [c.183]

Рассмотрим основные зависимости расхода среды от движущего напора и гидравлических сопротивлений и зависимости, определяющие мощности насосов, которые применяют в ВУ. [c.12]

Наконец, в-третьих, при сопоставлении многочисленных, предлагавшихся в литературе, расчетных формул (только для гидравлического сопротивления их уже насчитываются сотня), показывается , что в том интервале, где каждая из них установлена, они по существу практически не отличаются от предложенных нами более простых и универсальных зависимостей Эту универсальность мы считаем особо важной для рекомендуемых нами инженерных формул, предназначенных для предварительного расчета характеристик самых разнообразных зернистых слоев. В монографии показаны пути получения этих инженерных формул и как на основе физических представлений о структуре слоя и потока выделялись основные параметры и подбирались [c.3]

Гидравлическое сопротивление ситчатых тарелок и газожидкостного слоя на них изучалось многими исследователями (см., например, [145, 297, 366, 383, 410]). Установлена зависимость гидравлического сопротивления от основных параметров [120, 144, 204, 214, 411], в большинстве случаев в некоторых частных условиях. Имеющиеся сведения обобщены в литературе [109, 255, 389] отмечается обилие предлагаемых для расчета формул [341, 369, 417], их многообразная и зачастую очень сложная структура, меняющаяся для решеток разных типов, трудности в определении коэффициентов и констант этих уравнений. К тому же во многих источниках [10, 438, 440] изменяются не только значения коэффициентов, но и сам вид формул при переходе от одного гидродинамического режима к другому или при изменении конструктивных параметров аппарата. Ниже приводятся, главным образом, данные применительно к пенным аппаратам [186, 187, 234]. [c.58]

Однако существуют общие связи, определяющие основную закономерность — экстремальный характер зависимости КПД % от температуры То. Увеличение интервала рабочих температур Го.с—То влияет по-разному на потери в элементах установки. Потери от необратимости в регенеративном теплообменнике (как от конечной разности температур АТт-п, так и от гидравлических сопротивлений Ар,п и Арп) растут при прочих равных условиях с увеличением температурного интервала 7 о.с—То. [c.261]

Выведенные закономерности являются приближенными. Производственные процессы фильтрования е большинстве случаев усложняются по двум основным причинам а) взвешенные частицы осаждаются под действием силы тяжести ш фильтре и поэтому толщина слоя осадка растет непропорционально отбору фильтрата и б) мелкозернистые осадки уплотняются (сжимаются) нод давлением фильтрования и их гидравлическое сопротивление г увеличивается с ростом давления. Последнюю зависимость выражают обычно уравнениями, полученными опытным путем [c.69]

Приведенный расчет выполнен без учета влияния на основные размеры ректификационной колонны ряда явлений (таких как неравномерность распределения жидкости при орошении, обратное перемешивание, тепловые эффекты и др.), что иногда может внести в расчет существенные ошибки. Оценить влияние каждого из них можно, пользуясь рекомендациями, приведенными в литературе [8, 11, 12] ив гл. 3. Последовательность приведенного расчета рекомендуется сохранить и для колонн с насадками других типов. Расчетные зависимости для определения предельных нагрузок по фазам, коэффициентов массоотдачи и гидравлического сопротивления насадок достаточно полно представлены в литературе [I, 11] и в гл. 5. [c.237]

Отличительной особенностью любой клапанной тарелки является наличие диапазона саморегулирования свободного сечения. Типовая зависимость гидравлического сопротивления сухой клапанной тарелки от скорости пара имеет три характерные области (рис. V1I-14). При малых скоростях пара клапан неподвижен, пар проходит через начальный зазор между клапаном и плоскостью тарелки (область I, клапан закрыт), гидравлическое сопротивление тарелки пропорционально квадрату скорости пара. При дальнейшем увеличении нагрузки по пару клапан начинает подниматься в тот момент (точка А на кривой), когда энергия проходящего пара оказывается достаточной для того, чтобы поднять клапан (область П, клапан частично открыт). В этой области гидравлическое сопротивление тарелки определяется в основном массой клапана. При увеличении массы клапана гидравлическое сопротивление в области И растет (линии 1, 2 н 3). После подъема клапана в крайнее верхнее положение (точка В на кривой) свободное сечение тарелки становится постоянным и гидравлическое сопротивление растет пропорционально квадрату скорости пара (область III, клапан открыт). Увеличение максимальной высоты подъема в области III приводит к снижению гидравлического сопротивления (линии 4, 5 и 6). Граничные скорости смены режимов IV, и [c.240]

Основное оборудование установок гидроочистки указано при описании технологических схем. Наиболее ответственным аппаратом является реактор. На его конструкцию влияет режим процесса температура, гидравлическое сопротивление, кратность циркуляции, объемная скорость и т. д. Размер и число реакторов выбирают в первую очередь в зависимости от объемной скорости подачи сырья, т. е. от объема загружаемого катализатора. [c.249]

Гидродинамические режимы работы тарелок. Основное влияние на эффективность тарелок любых конструкций оказывают гидродинамические условия их работы. Эти условия в значительной мере зависят от скорости газа и в существенно меньшей-от плотности орошения и физических свойств фаз. В зависимости от скорости газа различают три основных гидродинамических режима работы тарельчатых аппаратов пузырьковый, пенный и струйный (или инжекционный). Эти режимы различаются структурой газожидкостного слоя на тарелке, которая в основном определяет его гидравлическое сопротивление, высоту и поверхность контакта на тарелке. [c.71]

Гидравлическое сопротивление при движении газового потока сквозь слой зерненых частиц вычисляется, исходя из основной зависимости [c.186]

Корреляция экспериментальных данных авторов работы [55] с помощью уравнений (1.45) и (1.47), к сожалению, оказалась явно неудовлетворительной. В основном это связано с ошибочным предположением о переходе ламинарного режима течения к турбулентному вблизи и = 8,9 м/с. Такой переход, если основываться на общих представлениях гидродинамики [150], обязательно должен сопровождаться изменением вида зависимости гидравлического сопротивления Ар от Wy. Между тем полученные в работе графические зависимости от Wy не содержат каких-либо точек перелома, [c.53]

Гидродинамический расчет аппаратов ВН. Во многих работах приведены расчетные зависимости для определения критических скоростей и основных гидродинамических показателей работы аппаратов ВН гидравлического сопротивления аппарата, количества удерживаемой жидкости, динамической высоты [c.139]

Максимальное гидравлическое сопротивление функции О2 — улавливание вредных примесей — определяется условиями ввода газа в жидкость (В21) и их перемешивания (В22). Эти процессы происходят главным образом в завихрителе, поэтому на творческой стадии ФСА ставится цель улучшения его гидродинамических характеристик, которые в основном зависят от конструкции лопаток завихрителя и их взаимного расположения. Расшифровку такой зависимости можно представить в виде следующей морфологической матрицы [c.230]

Тип тарелки выбирают в основном в зависимости от величины и соотношения нагрузок по пару и жидкости, их физических свойств и требуемой четкости разделения. Кроме того, необходимо учитывать диапазон изменения нагрузок по пару и жидкости ограничения на допустимое гидравлическое сопротивление тарелки склонность сырья к пенообразованию и образованию отложений, забивающих тарелку термостойкость и агрессивность среды. При переходе от одного типа тарелки к другому одни показатели улучшаются, а другие ухудшаются. Свести все перечисленные требования к единому экономическому критерию довольно сложно, поэтому в большинстве случаев невозможно однозначно указать-тип тарелки, наилучшей для данных условий. В одинаковых уело- [c.87]

Перемещением затвора внутри корпуса относительно его седел изменяется площадь прохода для газа, в результате чего изменяется гидравлическое сопротивление. Седлом называют часть внутренней поверхности корпуса или специальную деталь, с которой сопрягается затвор при закрытом проходе. Устройство в зависимости от назначения называется запорным, если оно предназначено для герметичного разобщения одной части трубопровода или аппарата с другой, и дроссельным, если его основное назначение заключается в точном регулировании площади прохода — гидравлического сопротивления. В запорных устройствах поверхности затвора и седла, соприкасающиеся во время отключения частей трубопровода, называются уплотнительными, в дроссельных устройствах поверхности затвора и седла, образующие регулирующий орган для среды, называются дроссельными. [c.134]

К основным требованиям к запорной арматуре на газопроводах, изложенным в порядке по степени их важности, относятся прочность и герметичность отключения независимо от направления движения газов, отвечающая требованиям ГОСТ 9544—75 (выбор классов герметичности в зависимости от назначения арматуры 1-й класс — арматура для взрывоопасных и токсичных сред 2-й класс — для пожароопасных сред 3-й — для остальных сред) коррозионная стойкость взрывобезопасность надежность работы в эксплуатации и простота обслуживания быстрота закрытия и открывания минимальное гидравлическое сопротивление проходу газа возможность регулирования прохода газа небольшая строительная длина небольшие масса и габаритные размеры. Требуемая прочность арматуры диктуется в основном рабочим давлением и температурой. Рабочее давление и температура практически могут иметь любые значения из довольно широких диапазонов, в зависимости от технологии конкретных производств. [c.146]

Тип тарелки выбирают в основном в зависимости от нагрузок по пару и жидкости и их соотношения, физических свойств пара и жидкости и требуемой четкости разделения. Кроме того, необходимо учитывать такие факторы диапазон изменения нагрузок по пару и жидкости ограничения на допустимое гидравлическое сопротивление тарелки склонность к пенообразова-нню и образованию отложений, забивающих тарелку термостойкость и агрессивность среды. [c.76]

Потери напора при внезапном расширении струи. Теорема Борда Основные виды местных гидравлических сопротивлений Зависимость коэффициентов местных сопротивлений от вязкости [c.363]

Основными параметрами, характеризующими эффективность разделения тарельчатых колонн в зависимости от точности изготовления, являются полное гидравлическое сопротивление работающей тарелки Арп и коэффициент массопередачи К. [c.55]

Модели с неравнодоступными объемами хорошо объясняют качественные особенности не только процессов перемешивания, но и закономерности внешней гидравлики насыпанного зернистого слоя. Поскольку диффузия в застойных зонах в значительной степени определяется молекулярным переносом, то становится понятной наблюдаемая сильная зависимость коэффициента продольной дисперсии от коэффициента диффузии Dr примеси в основном потоке. По мере повышения скорости потока в основных каналах между зернами в застойных зонах появляются циркуляционные течения [18] и их относительный объем снижается, что проявляется в приближении гидравлического сопротивления (см. раздел II. 8) и теплоотдачи от зерен (см. раздел IV.5) к их значениям для одиночного зерна уже при Кеэ > 50. [c.90]

Выбор схемы организации потоков зависит в основном от указанных факторов — величины и направления гидравлического сопротивления. В табл. 5.1 по данным [17] представлены рассчитанные значения концентраций целевого продукта в пермеате Ур в зависимости от требуемой концентрации в ретанте при различных потоках исходной смеси. [c.181]

Гидродинамические режймы и структура взвешенного трехфазного слоя. Гидродинамические режимы взвешенного трехфазного слоя изучались во многих работах (см., нанример, [26—28]). Большинство исследователей отмечает наличие двух основных режимов в ПАВН — начального и развитого взвешивания трехфазного слоя. Наиболее наглядно эти режимы можно проследить по кривым зависимости основных параметров слоя — его гидравлического сопротивления АРсл и газосодержания ф . — от скорости газа (рие. VI. и VI.8). Стадии взвешивания насадки в слое пены с увеличением Шг показаны на рис. VI. 9. Режим начального взвешивания насадки (рис. VI. 9, б) отличается взвешенным состоянием некоторой части шаров и их направленным движением. Для этого режима характерно постоянство им малый рост гидравлического сопротивления с возрастанием гУр, относительна малое повышение динамической высоты слоя и значительный рост его газосодержания за счет увеличения ядра взвешенных шаров при постоянстве количества жидкости, удерживаемой насадкой — уд. [c.245]

В результате обработки экспериментальных данных в виде зависимостей, представленных на рис. 3.16, установлено, что основные аэродинамические характеристики коэффициент гидравлического сопротивления (или критерий Эйлера) и коэффициент снижения скорости при постоянстве входного геометрического параметра практически не зависят от критерия Рейнольдса. Это свидетельствует о наличии автомодельного режима. В то же время указанные парамет- [c.166]

Однако для оценки фактического гидравлического сопротивления аппарата и уровня тангенциальных скоростей от параметров входа не всегда удобно пользоваться величинами и г. В расчетные формулы для этих величин входит размер тангенциального входного канала, поэтому они могут наглядно характеризовать зависимость изменения гидравлического сопротивления камеры и уровня тангенциальных скоростей в ней от этого параметра. В связи с этим влияние основных параметров входа (ЕИвх Е)) и выхода (с1о/В) на гидравлическое сопротивление и степень закрученности потока в камере рассмотрим, используя приведенные коэффициенты гидравлического сопротивления (бприв.) и снижения скорости (ёт), рассчитанные по скорости (иприв.)> отнесенной на полное сечение камеры. Поскольку в этом случае при изменениях параметров входа и выхода расчетная скорость останется постоянной, наилучшим условиям работы аппарата будут соответствовать наименьшие значения Еприв, а значения при этом должны быть наибольшими. [c.168]

Основные данные по теплоотдаче и гидравлическому сопротивлению опубликованы в [1 , 1де представлены зависимости / и / от Не для 52 различных геометрий ребристых поверхностей, В [2 приведены наиболее полные данные, полученные до 1964 г. После издания [1] в 1964 г, были опубликованы дополнительные данные по теплогидранли-ческим характеристикам. Сюда входят работы по характеристикам перфорированных поверхностей 3—7], ребристых новерхпостен из смещенных полос [8—12], с жалю-зийиымн ребрами [11, 13, 14] и со стерженьковыми ребрами [15], Из-за ограничений объема этого раздела ряд зависимостей / и / от Ке здесь опущен. Такие кривые уже приведены в (1], а также в упомянутых вьипе ссылках. На рнс, 1, [c.98]

Сопротивление насадочных колонн. На рис. У11-32 в качестве примера приведена зависимость гадравлического сопротивления 1 м слоя насадки от Р-фактора для различных конструкций насадок. Экспериментальные данные получены в колонне диаметром 800 мм при нормальном давлении на системе воздух — вода. Как видно из рисунка, при достаточно близких значениях удельной поверхности / и свободного объема е колец Палля 50x50 и насадки Ваку-пак гидравлическое сопротивление этой насадки во всем диапазоне изменения нагрузок значительно меньше, чем у колец Палля, что объясняется в основном особенностями их конструкции. [c.271]

Разработаны и другие более совершенные конструкции циклонов. Высокая степень очистки запыленного газа может быть достигнута в циклоне конструкции Научно-исследовательского института по промышленной и санитарной очистке газов (НИОГАЗ). Этот циклон (рис. 102) обладает относительно небольшим гидравлическим сопротивлением и хорошо очищает газы, концентрация пыли в которых может достигать нескольких сот граммов на I jn газа. На рис. 102 показаны основные размеры циклона в зависимости от диаметра его цилиндрической части 2. Оптимальный угол наклона крышки циклона а= 15 . Выгрузку пыли из бункера производят периодически или непрерывно. При непрерывной выгрузке бункер вместо шибера снабжают лопастным затвором. [c.177]

В ходе экспериментальной работы, приведшей к результатам, обоб- eнным в гл. 10, была установле-а возможность получения в общем виде основных зависимостей, характеризующих теплоотдачу и гидравлическое сопротивление некоторых поверхностей сравнительно простой формы. Более того, для случаев движения потока внутри труб круглого и прямоугольного сечений получены аналитические решения. Таким образом, продуманно комбинируя аналитические решения с обобщением экспериментальных данных, можно с достаточной полнотой охарактеризовать теплоотдачу и сопротивление при течении газа внутри труб круглого и прямоугольного сечений при наличии внезапных сужений на входе, включая влияние длины трубы, способ подвода тепла и изменение свойств жидкости, зависящих от температуры. Кроме того, на основе большого количества экспериментальных данных, полученных при поперечном обтекании шахматных пучков круглых труб, возможно обобщенное представление зависимостей для поверхностей с такой геометрией, которые применимы к шахматным пучкам с геометрическими характеристиками, отличными от исследованных. [c.99]

Если основная задача использования пылеотделяющих устройств — очистка газов от пыли, то следует пойти на некоторое увеличение общего гидравлического сопротивления установки за счет применения циклонов различных конструкций и добиваться при этом высокой степени очистки газов. Если же требуется основную массу твердых частиц отделить от потока газовзвеси и степень очистки газа при этом не имеет большого значения, нужно выбрать такую конструкцию отделителя, которая бы обеспечила требуемую степень отделения материала при минимальном сопротивлении аппарата. Так как в многоступенчатых теплообменных аппаратах, подробно описанных выше, имеется несколько (в зависимости от числа участков установки) отделителей, то их сопротивление существенно влияет на общие энергетические затраты при эксплуатации теплообменников этого типа. При этом степень отделения мелких фракций из потока не имеет существенного значения, так как они прогреваются значительно быстрее, чем крупные фракции [86], а на выходе из аппарата улавливаются циклоном. Таким образом, при выборе конструкции отделителя для многоступенчатых прямоточно-противоточных аппаратов [c.186]

Все изложенное выше позволяет применять основные положения математического расходомера для разработки ряда важных методик, имеющих большое значение при эксплуатации и проектировании ТПС 1) гидравлических испытаний трубопроводных сетей для нахождения их фактических параметров 2) определения текущих расходов и гидравлических сопротивлений у абонентов сети 3) оперативного фиксирования аварийной ситуации с последующим определением расчетным путем места и величины аварийного расхода (утечки) 4) эквивалентирования (упрощения) расчетной схемы ТПС 5) уточнения математического описания течения жидкости или газа на ветвях цепи в зависимости от режима и др. [c.153]

Падение напора или гидравлическое сопротивление. При расчете установки адсорбционной осушки газа важно возможно точнее вычислить пщравлическое сопротивление слоя, так как работа, затрачиваемая на нреодо.ление этого сопротивления, является основной составляющей стоимости. Обобщенная зависимость для онределения потери напора газа в слое зернистых адсорбентов графически изображена на рис. 12.10. Эта диаграмма основывается на некоторых упрощающих допущениях (в частности, принимается механическое равновесие системы, а потеря энергии на трение определяется из так называемого уравнения Фаннинга) и изображает зависимость коэффициента трения от числа Рейнольдса. Наиболее ваншым параметром в зависимости такого типа является [c.289]

Основными типами промышленных газораспределителей являются пористые, дырчатые и колпачковые (рис. 6.9.6.3) [28-32]. Пористые газораспределители представл5пот собою пористую плиту. Гидравлическое сопротивление пористых газораспределителей довольно велико и имеет линейную зависимость от скорости газа. При использовании пористых распределителей слой более однороден, а образующиеся газовые пузыри имеют меньшие размеры. Провал твердых частиц через [c.579]

На основе рассмотренной выше модели, отвечающей уравнению (4.42), находится также гидравлическое сопротивление решетчатых и ситчатых тарелок провального типа. Как известно, задержка жидкостй на провальных тарелках определяется в основном расходами и физическими свойствами фаз, поэтому расчетное выражение после соответствующих преобразований, рассмотренных впервые в работе [83], имеет иной вид, чем уравнения для переливных тарелок. Ниже приводится расчетная зависимость для АР из более поздней работы [84] [c.168]

Фильтровальные перегородки — основной элемент фильтра. От выбора фильтровальной перегородки зависят производительность фильтра и чистота фильтрата. Правильно выбранная фильтровальная перегородка должна иметь норы по возможности большего размера для уменьшения ее гидравлического сопротивления. В то же время размер пор должен обеспечивать высокую чистоту фильтрата. Фильтровальные перегородки изготавлишаются из различных материалов в зависимости от свойств суспензии. [c.69]

Гидравлическое сопротивление барботажных устройств в любых аппаратах определяет основные технические характеристики их работы. Для аппаратов с погружными горелками (ба рбо-терами) чрезвычайно важно установить зависимость гидравлических сопротивлений от конструкции барботеров и режимных условий. [c.96]

Поверхности компактных теплообменников описываются в соответствии с их геометрическими характеристиками, которые были стандартизированы благодаря большой работе Кэйса и Лондона [1]. Эти характеристики и зависимости между ними весьма существенны при использовании основных данных о теплоотдаче и гидравлическом сопротивлении для решения конкретных задач конструирования компактных теплообменников. Они описаны и классифицированы Кэйсом и Лондоном. Физические параметры и размеры для наиболее распространенных поверхностей компактных таплообменннкав приведены в [1]. [c.421]

Основным недостатком огнепреградителей является высокое гидравлическое сопротивление, которое уве-личиватся при загрязнении насадки. Поэтому работоспособность огнепреградителей периодически проверяют сроки проверки устанавливают в зависимости от места их расположения, вида транспортируемого продукта и внешней среды. Например, на Наружных аппаратах и линиях в период отрицательных температур огнепреградители проверяют один раз в две недели, при положительной температуре — один раз в месяц, а при расположении в помещении — один раз в три-месяца. [c.170]

В ректификационной колонне давление меняется по высоте аппарата в зависимости от гидравлических сопротивлений тарелок и отбойных устройств. Основная предпосылка для выбо-)а давления — температурный режим процесса ректификации. ТОвышенное давление позволяет осуществить фракционирование при высоких температурах, что необходимо в случае разделения смесей, состоящих из компонентов с низкими температурами кипения (ректификация низкомолекулярных углеводородов). [c.140]

Конструкция БКГР выполнена в. виде трубчатого теплообменника с увеличенной верхней сепарирующей частью 1. Основное отличие заключается в том, что концы пучка труб выведены под ниЖнюю трубную решетку на длину, равную 4,5—5) с , где й — внутренний диаметр труб. Трубы являются или барбо-тажиыми 2 или циркуляционными, 3, причем в аппаратах с малым количеством труб может быть одна центральная циркуляционная труба. В стенках выступающих концов барботажных труб на расстояний 4d от нижнего среза имеются отверстия, расположенные строго на одном уровне. Количество и диаметр отверстий определяются скоростью и расходом проходящего через них газа. При подаче газа в аппарат, заполненный реакционной массой, под нижней решеткой образуется газовый слой, из которого газ через отверстия 4 равномерно поступает в бар-чботажные трубы. Расчетная высота газового слоя зависит от гидравлического сопротивления в барботажных трубах. Для устранения возмущений поверхностного слоя жидкости газ направляется под решетку отбойным листом 5. В межтруб-ное пространство в зависимости от характера реакции может подаваться тепло- или хл а доноситель. [c.211]