Стабилизация горячих атомов

ВП—блок вторичной перегонки СТ—блок стабилизации ГС—нагрев горячей струи при двухколонной схеме блока АТ. [c.187]

На основе того же принципа авторы работы [89] создали несколько иную конструкцию, отличающуюся тщательной локализацией дуги между катодом и вольфрамовым анодом. Магнитная стабилизация дуги осуществляется с помощью соленоида с осевым полем 1 кГс. Сопло помещается в центр катушки, и изменение магнитного поля сильно влияет на расходимость светящегося плазменного потока. Обнаружено, что при напряженности поля, меньшей 500 Гс, источник работать не может. Как и в конструкции, описанной выше, зажигание дуги в Нг невозможно и используется такая же процедура, как замена газа в горячей дуге в Аг. Рабочее давление Нг в источнике составляет не более 150 Торр, а наиболее интенсивный пучок атомов достигается при давлении 50 Торр. Степень диссоциации при токе дуги 100 А и напряжении 30 В составляет 95% от полного количества вводимого Нг. Интенсивность потока составляет 1,3-10 атом/ср-с, что существенно выше, чем полу- [c.150]

Виллардом была предложена теория стабилизации горячих атомов в конденсированных системах, согласно которой атом отдачи, паряду с реакциями прямого замещения атома на атом в результате [c.173]

Несмеяновым и Бабешкиным предложена термодинамическая модель стабилизации горячих атомов в твердых веществах. По этой модели на первом этапе атом отдачи после выделения энергии в локальной области твердого вещества в результате жесткосферных соударений создает в кристалле нестабильное микроскопическое образование, включающее атомы в стехиометрии исходного соединения твердого вещества. Свободная энергия локальной области в кристалле резко возрастает. Параметры локальной области с повышенной энергией (размер, время образования и др.) определяются так же, как и по теории горячей зоны. [c.181]

С увеличением давления быстро растет глубина извлечения углеводородов. В последнее время за рубежом строят заводы, на которых абсорбция осуществляется под давлением 100 ат и выше. Однако с увеличением глубины отбора отдельных компонентов в насыщенном абсорбенте увеличивается содержание низших углеводородов (метана, этана), что создает большие трудности при регенерации абсорбента. Для выделения неконденсн-рующихся углеводородов насыщенный абсорбент по выходе из абсорбера подвергается стабилизации, которая проводится в колонне, как правило, разделенной на две секции. В нижней секции из насыщенного абсорбента удаляются метан, этан и часть пропана. Эти газы направляются в верхнюю секцию колонны, где орошаются регенерированным холодным абсорбентом для выделения из газов пропана. Выделение метана, этана и части пропана пз абсорбента осуществляется или путем его нагрева при помощи горячего регенерированного абсорбента или снижением давления по сравнению с давлением в абсорбере. Указанный аппарат позволяет эффективно отделять метан и этан при общем выделении пропана из газа более 60% и бутана более 95%. Выделение значительной части метана и этана снижает нагрузку на компрессор, конденсатор и этановую колонну. [c.21]

Нефть, пройдя теплообменники, поступает во вновь устанавливаемую первую ректификационную колонну T a 16-ю тарелку (всего и.х 32). Температура низа колонны при работе под давлением 10 ати поддерживается за счет горячей струи отбензиненной нефти в пределах 300—310°. С верха колонны отводятся газы и бензиновая фракция с к. к. 85—110° в зависимости от требований. При этом газы поступают на абсорбционно-газофракционирующую установку, а бензин — в стабилизатор, из которого газ и рефлюкс стабилизации также направляются на АГФУ, а стабильная бензиновая головка в резервуарный парк. Отбензиненная нефть, пройдя параллельными потоками две печи (одна на 16 млн. ккал устанавливается дополнительно), поступает в параллельно работающие атмосферные колонны К-1 и К-2, где с верха выводится широкая фракция, выкипающая до 225°, и боковым погоном — дизельное топливо, с низа — мазут. [c.62]

Нефть через теплообменники поступает в ректификационную колонну с 28—32 ректификационными тарелками, работающую под давлением 10 ати, вследствие чего газ с нескольких АВТ под указанным давлением направляется на абсорбционно-газофрак-ционирующую установку. Нестабильная головка бензина с к. к. до 85° откачивается также с нескольких АВТ в общий стабилизатор, установленный на АГФУ. Отбензиненная нефть после печи с температурой 380—385° частично поступает в низ первой колонны как горячая струя, а остальной поток — во вторую ректификационную колонну, имеющую 46 ректификационных тарелок и работающую под давлением 2—2,5 ати. С верха этой колонны выводится фракция, выкипающая в пределах 85—130°, и направляется с нескольких АВТ на укрупненные колонны вторичной перегонки, уста новленные на АГФУ для получения более узких фракций, или в парк. На АГФУ газ проходит газофракционирование, а головные, фракции бензина, собранные с нескольких АВТ, поступают на стабилизацию и вторичную перегонку с разделением на несколько узких фракций в зависимости от требуемого ассортимента нефтепродуктов (экстракционные бензины, фракция для ароматизации, изо-пентан и т. д.). Боковыми погонами второй ректификационной ко- [c.76]

Как видно из рис. 5.15, нестабильный бензин из блока АТ после нагрева в теплообменнике поступает в колонну стабилизации (дебу-танизатор) 1. С верха этой колонны отбирают сжиженные газы С2-С4, которые проходят конденсатор-холодильник и поступают в газосепаратор. Часть конденсата возвращается в колонну 1 в качестве острого орошения, а балансовое количество выводится с установки. Подвод тепла в низ дебутанизатора осуществляется горячей струей подогретого в печи стабильного бензина. Из стабильного (де-бутанизированного) бензина в колонне 2 отбирают фракцию С5- [c.226]

Как видно из рис. 4.17, нестабильный бензин из блока АТ после нагрева в теплообменнике поступает в колонну стабилизации (дебутани-затор) /. С верха этой колонны отбирают сжиженные газы С2-С4, которые проходят конденсатор-холодильник и поступают в газосепаратор. Часть конденсата возвращают в колонну 1 в качестве острого орошения, а балансовое количество выводят с установки. Подвод тепла в низ дебутанизатора осуществляют горячей струей подогретого в печи стабильного бензина. Из стабильного (дебутанизированного) бензина в колонне 2 отбирают фракцию С5-Ю5 °С. Пары этой фракции конденсируют в аппарате воздушного охлаждения. Часть конденсата возвращают в колонну 2 в качестве острого орошения, а балансовую часть направляют в колонну 3. Кроме того, часть паров верха колонны [c.133]

Как видно из рис. 3.17, нестабильный бензин из блока АТ после нагрева в теплообменнике поступает в колонну стабилизации (дебута-низатор) 1. С верха этой колонны отбирают сжиженные газы С2-С , которые проходят конденсатор-холодильник и поступают в газосепаратор. Часть конденсата возвращается в колонну 1 в качестве острого орошения, а балансовое количество выводится с установки. Подвод тепла в низ дебутанизатора осуществляется горячей струей подогретого в печи стабильного бензина. Из стабильного (дебутанизированного) бензина в колонне 2 отбирают фракцию Сд-105 °С. Пары этой фракции конденсируют в аппарате воздушного охлаждения. Часть конденсата возвращают в колонну 2 в качестве острого орошения, а балансовую часть направляют в колонну 3. Кроме того, часть паров верха колонны 2 подают без конденсации в колонну 3. С верха колонны 3 отбирают фракцию Сд-62°С, с куба — 62...105°С, которая может выводиться с установки как целевая либо направляться в колонну 4 для разделения на фракции 62...85°С (бензольную) и 85...105°С (толуольную). [c.430]

Стабильное дизельное топливо с температурой 260—280°С с низа ректификационных колонн разделяется на два потока. Первый поток направляется через печи, где нагревается до 280—300 °С, и далее поступает в те же колонны в качестве теплоносителя — горячей струи. Второй поток направляется в теплообменники блока стабилизации, где, отдав часть тепла нестабильному гидрогени-зату, поступает в промежуточные емкости и далее в парк. Давление в системе стабилизации поддерживается не более 2 ат регулятором, клапан которого находится на линии выхода г за из сепараторов в скруббер-промыватель. [c.280]

Методы горячей обработки урановых сплавов делятся на две категории 1) методы горячей обработки в области температур у-фазы и 2) методы обработки давлением в области высоких температур а-фазы. Из числа исследованных к настоящему времени элементов периодической системы три (ниобий, титан и цирконий)образуют с у-ураном непрерывный ряд твердых растворов, растворимостью (молибден — до 42 ат. % и ванадий —до 12 ат. %). Если говорить об обработке сплавов, наиболее пригодных для изготовления тепловыделяющих элементов и поэтому наиболее подробно изученных (особенно это относится к сплавам урана с молибденом, ниобием и цирконием), то все преимущества оказываются на стороне обработки при температурах у-области. Причина этого заключается в том, что у-фаза, обладает гораздо более высокой пластичностью, чем а-или Р-фаза. Кроме того, уфазы этих сплавов относительно устойчивы даже при комнатной температуре, обладают повышенной размерной устойчивостью при циклической термообработке И устойчивы против коррозии в горячей воде. Поэтому нормально эти сплавы обрабатываются путем ковки, прокатки или прессо-рания в у-фазе и закалки при комнатной температуре в тех случаях, когда это содействует максимально возможной стабилизации у-фазы. [c.436]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология