Атмосферная колонна

Рис. 1-45. Зависимости между характеристиками четкости ректификации мазута в атмосферной колонне по кривым стандартной разгонки и ИТК (о) и выхода бензиновых и керосиновых фракций (В, %) от налегания температур кипения соседних фракций по кривым стандартной разгонки (б)

Рис. П1-3. Принципиальные схемы атмосферной колонны для перегонки нефти (а) и вакуумной колонны для перегонки мазута (б)

В верхней секции колонны флегмовое число велико достаточно большое оно и в следующей, лежащей ниже секции, однако в секции, расположенной ниже отбора фракции дизельного топлива или атмосферного газойля, флегмовое число явно недостаточно. Ограниченные флегмовые числа в нижних секциях атмосферной колонны являются следствием недостаточного количества тепла, вносимого в колонну. Поскольку все тепло в атмосферную колонну вносится с сырьем, для повышения четкости ректификации и увеличения глубины отбора светлых необходимо увеличивать долю отгона сырья за счет максимального его подогрева и понижения давления в колонне. [c.168]

Общий расход водяного пара в атмосферные колонны для перегонки нефти составляет 1,2—3,5% (масс.), а в вакуумные колонны для перегонки мазута 5—8% (масс.) на сырье. При указанных расходах доля водяного пара в общем потоке паров в колонне колеблется от 8 до 50% (об.). [c.80]

Рис. 1-43. Зависимость четкости ректификации между бензином и керосином (а) и между боковыми продуктами (б) в атмосферной колонне от произведения флегмового числа Н и числа реальных тарелок N в соответствующей секции.

Атмосферная колонна обычно имеет вверху острое орошение и затем по высоте несколько промежуточных орошений — циркуляционных или острых с переохлажденной флегмой. Различные типы орошений условно показаны на рис. П1-12. Из промежуточных орошений чаще применяют циркуляционные орошения, располагаемые обычно под отбором бокового погона (тип в) или использующие отбор бокового погона для создания циркуляционного орошения с подачей последнего в колонну выше точки возврата паров из отпарной секции (тип б). Промежуточное острое орошение (типа) предусматривает отбор всей жидкости с боковым погоном, охлаждение части жидкости и возврат [c.165]

Рис. 111-14. Схема перегонки нефти с рециклом и перегревом флегмы с нижней тарелки концентрационной части атмосферной колонны

Основным достоинством схем двукратного испарения является их высокая технологическая гибкость. Наличие первой ступени, в которой выделяется растворенный в нефти газ и часть бензиновых фракций, позволяет компенсировать возможные колебания в составе нефти и обеспечивает более стабильную работу атмосферной колонны. Применение отбензинивающей колонны позволяет также снизить давление на сырьевом насосе и разгрузить печь от легких фракций. [c.157]

Рис. III-12. Варианты орошений в атмосферной колонне для перегонки нефти

Пример. Пересчитать кривую стандартной разгонки бензина атмосферной колонны в кривую ИТК. Исходные данные стандартной разгонки приведены ниже [13] р =0,7324 содержание серы С = 0,04% (масс.) [c.26]

Схема трехкратного испарения нефти до мазута предлагается для перспективных высокопроизводительных установок АВТ мощностью 12 млн. т нефти в год [8] (рис. 1П-9). В схеме предусмотрены ступень предварительного отделения газа и бензиновых фракций в предварительном испарителе /ив отбензинивающей колонне 2, ступень атмосферной перегонки нефти в колонне 3 и ступень вакуумной перегонки в колонне 4 при 400—530 гПа для получения фракции тяжелого дизельного топлива и утяжеленного мазута. Разделение в последней ступени производится за счет тепла потоков атмосферной колонны, т. е. без дополнительного подогрева сырья. [c.160]

Для расчета условной вязкости остатков атмосферной колонны (рГ =0.94—0,99) могут быть использованы более точные и простые уравнения [c.51]

Соотношение между характеристиками четкости ректификации мазута в атмосферной колонне по кривым ИТК и стандартной разгонки и Д (95%% ) определяется графиком, представленным на рис. 1-45, а [15, 74], а зависимость выхода соответствующих фракций (В, %) от одного из показателей четкости ректификации— на рис. 1-45,6 [15]. [c.85]

В атмосферной колонне обычно принимают следующие числа тарелок (табл. 1.8). Расход водяного пара, подаваемого в низ колонны и в отпарные секции, принимается равным 0,2—0,3% (масс.) на нефть или 2—5% (масс.) на остаток либо продукт. Давление перегонки нефти определяется условиями конденсации пропан — бутановой смеси при 40 °С. При минимальной температуре охлаждающей воды л 30°С топливные фракции в верху колонны могут быть сконденсированы при атмосферном давлении. Поэтому в верху колонны давление принимается как можно меньшим с тем, чтобы обеспечить максимальный отбор светлых продуктов при заданной температуре сырья или обеспечить минимальную температуру сырья при заданном отборе светлых. В емкости орошения рекомендуется поддерживать давление порядка 35—70 гПа [70]. При определении давления в колонне следует учитывать изменение его по высоте колонны и принимать следующие перепады давления между верхней тарелкой и емкостью орошения 350 гПа, на одной тарелке 10—20 гПа, в трансферном трубопроводе 350 гПа. Таблица 1.8. Число тарелок в секциях аТмосферной колонны [c.94]

Анализ работы промышленных колонн показывает, что в атмосферной колонне для перегонки нефти должно быть одно илп два ПЦО, так как третье незначительно увеличивает коэффициент использования тепла и в то же время заметно снижает флегмовые числа в лежащих выше секциях колонны и усложняет технологическую схему установки. Количество тепла, отводимого каждым ПЦО, определяется требованиями к качеству получаемых дистиллятов и регулируется по температуре паров под тарелкой отбора [c.166]

На рис. МО изображены кривые ИТК (/) и стандартной разгонки (2) бензина атмосферной колонны по данному примеру. [c.27]

Следовательно, высокие эксплуатационные характеристики качества топлив в большинстве случаев будут получены при налегании температур кипения соседних фракций в пределах 10— 15°С. За рубежом в качестве критерия высокой разделительной способности атмосферной колонны рекомендуются следующие раз- [c.83]

По Мановяну [73], четкость ректификации нефти на топливные фракции в атмосферных колоннах может быть определена из соотношения [c.85]

Особо низкая эффективность тарелок отмечается в вакуумных колоннах установок АВТ при неудовлетворительном качестве их монтажа и неоптимальных условиях работы общий к. п. д. изменяется тогда в пределах от 18 до 30% [76]. В то же время при оптимальных условиях работы, когда нагрузки по пару достигают порядка 80% предельных, эффективность всех тарелок атмосферной колонны для перегонки нефти и колонн вторичной перегонки бензина выравнивается, становится практически одинаковой, равной 50—60% [77]. [c.86]

Рис. 111-15. Схема перегонки нефти с перегревом сырья и охлаждением флегмы в отгонной части атмосферной колонны

I — электродегидратор 2 — колонка стабилизации 3 — атмосферная колонна 4 — отпарная секция J — вакуумная колонна I ступени i — вакуумная колонна II ступени [c.149]

Выбор схемы орошения атмосферной колонны [c.165]

I — атмосферная колонна 2 — вакуумная колонна 3 — отпарные секции [c.159]

Рис. 111-13. Распределение потоков пара и жидкости по высоте атмосферной колонны при различных типах орошения

Иа основании практических данных средние значения потери напора на одну тарелку составляют в атмосферных колоннах с кру-глылги колпачками 3—6 лглг рт. ст. (400—800 н/м ), то же с лгелоб-чатыми 10—12 мм рт. ст. (1300—1600 н/м ), в вакуумных колоннах с круглыми и прямоугольными колначками 1,5 мм рт. ст. (200 н1м ), с желобчатыми 3 мм рт. ст. (400 н .ч ). [c.235]

В схемах перегонки нефти иногда используют рециркуляцию потоков, например, возврат легкой или тяжелой бензиновой фракций из атмосферной колонны в отбензинивающую [12], возврат [c.160]

При расчете ректификации нефтяных смесей, как известно, наибольшую сложность вызывает расчет перегонки нефти в атмосферной колонне. В связи с этим рассмотрим некоторыг рекомендации, касающиеся выбора числа тарелок в колонне, расхода водяного пара, давления процесса и опособов определения температур потоков для первого приближения в расчете. [c.94]

А<1 — для смесн стабильного бензина предварительной колонны и бензина атмосферной колонны AI2 — для бенэина атмосферной колонны при получении компонента дизельного, топлива зимнего Д з — для бензина атмосферной колонны прн получении топлива ТС-1 Ait — для стабильного бензина предварительной колонны At — для суммарного стабильного бензина обеих колонн) [c.30]

По Пэки [71] четкость ректификации между бензином и керосином в атмосферной колонне определяется с помощью кривых на рпс. 1-43, а в зависимости от произведения флегмового числа [c.84]

При невысоких требованиях к четкости разделения между дизельным топливам и мазутом экопомически выгодно в атмосферной колонне максимально отбирать светлые продукты. Практика же перегонки нефти и сравнительные расчеты показывают, что высокий отбор светлых и четкое деление между тяжелыми фракциями дизельного топлива и мазутом по температурной границе 350—360°С возможны только при выделение тяжелых топливных фракций в условиях умеренного вакуума. В связи с этим в рассмотренных далее схемах двух- [7] и трехкратного испарения нефти [8] и в схеме установки АВТ, рекомендуемой в работе [9], температурная граница деления нефти при атмосферном давлении заметно сдвинута в сторону легких дизельных фракций. [c.158]

С целью предотвращения термического разложения углеводородов нефти при нагреве ее в печи до 385 °С предусматривается йывод всей жидкости после двух тарелок отгонной части атмосферной колонны при 372 °С с глухой тарелки, подача ее в теплообменник (для охлаждения исходной нефти до 290—320 °С) и возврат охлажденной флегмы на отпаривание в низ колонны (рис. 111-15) [29], [c.169]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология