Интенсивность потока

В каждом из используемых на практике способов сравнения интенсивности потоков излучения может применяться как визуальный, так и фотоэлектрический контроль. [c.475]

Рис. 111-61. Влияние интенсивности потока реакционной смеси на тепловыделение и теплоотвод

Предположим, что слой вещества I состоит из бесконечно тонких слоев 1л1. Интенсивность потока лучистой энергии (/) после прохождения через слой ё1 уменьшается на величину (И [c.461]

Одним из параметров, влияющих на производительность реактора, является интенсивность потока газа на входе, или так называемая нагрузка реактора. При определенной нагрузке система находится в тепловом равновесии и реактор работает в установившемся режиме, т. е. температуры 1, 2, 3 и 4 не изменяются во времени. [c.403]

По способу сравнения интенсивности потоков излучения до и после прохождения через поглощающий объект. [c.475]

Воспламенение (зажигание) горючей смеси. Одним из наиболее замечательных свойств пламени является, как уже говорилось, свойство самовоспроизводиться. Чтобы началось горение газовой смеси, ее надо воспламенить или зажечь с помощью внешних источников энергии, т. е. создать в смеси начальный очаг реакции, полностью воспроизводящий механизм распространения пламени. В качестве внешних источников энергии могут служить электрическая искра, небольшое дежурное пламя, специальное пиротехническое приспособление накаленное тело, излучающее энергию, световой поток, лазерный пробой и т. д. С помощью этих источников энергии создается интенсивный поток световой и в некоторых случаях тепловой энергии, достаточный для воспроизведения процесса распространения пламени. Создание в горючей смеси очага пламени,, способного к самопроизвольному распространению, является основным, определяющим условием зажигания смеси. [c.125]

Прн проектировании местных отсосов от сальников с помощью зонтов не учитывается и то, что при определенных расчетом минимальных расстояниях между зонтом и источником местных газовыделений отрыв струи загрязненного воздуха от зонта над сальником насоса (компрессора), как правило, неизбежен за счет перекрестного интенсивного потока воздуха, выбрасываемого из электродвигателя. При этом вредные выделения относятся от зонта и раздуваются по помещению, а местные отсосы практически теряют свое значение. [c.198]

Если нагрузки такие, что проходящее через теплообменник полное количество газов имеет на выходе слишком высокую температуру (т. е. теплообменник имеет некоторый запас поверхности), то автотермичность можно обеспечить, направляя часть газов без нагревания через боковой отвод с таким расчетом, чтобы температура /а осталась постоянной. При возрастании нагрузка может достигнуть значения, при котором боковой отвод нужно будет отключить данная нагрузка является максимально допустимой и одновременно наиболее эффективной. Дальнейшее повышение интенсивности потока газов приводит к снижению их температуры на входе в реакционное пространство. Уменьшение температуры 2 обусловливает понижение tз. Это значит, что газ, проходящий через теплообменник, будет нагреваться слабее, следовательно, температура 2 снова уменьшится и т. д. В этом случае реактор может погаснуть . [c.403]

Пусть исследуется производственный процесс, в котором средняя интенсивность потока заявок равна [c.542]

Процессы тепло- и массообмена хорошо растворимых газов в пенном слое автомодельны, т. е. коэффициенты тепло- и массопередачи не зависят от размеров аппарата, характеристики решетки и шага отверстий в широких пределах их изменения. К. п. д. тарелки почти не зависит от скорости газа при данной высоте сливного порога и интенсивности потока жидкости. Если замерять к. п. д. при постоянной [c.350]

На рис. 1-42 показано несколько характерных разновидностей поведения и формы капли в зависимости от интенсивности потока. [c.86]

При прохождении потока электронов (или других микрочастиц) через дифракционную решетку интенсивность этого потока в одних направлениях увеличивается, а в других уменьшается, как это характерно для волн, длина волны которых соответствует уравнению де Бройля. Интенсивность потока электронов определяет вероятность попадания электрона в различные участки экрана. [c.18]

Условие стационарности СМО равносильно тому, что приведенная интенсивность потоков всех промежуточных продуктов на всех стадиях меньше единицы [c.234]

Рис. 4.14. Эмпирическая кривая интенсивности потока отказов йл(П

Эту интегральную характеристику надежности восстанавливаемых аппаратов называют функцией потока отказов или функцией восстановления. Непосредственно из формулы (4.4.25) следует, что, если известна функция H t), простым дифференцированием можно найти и интенсивность потока отказов [c.220]

Отсюда непосредственно следует, что опасность отказа Я в случае простейшего потока отказов совпадает по величине с интенсивностью потока отказов h. [c.222]

Первый путь оценки надежности аппарата должен включать в себя следующие этапы 1) анализ и строгая классификация отказов адсорбционного процесса, подлежащих исследованию 2) организация правильной системы сбора и непосредственный сбор необходимой информации для получения такого количества отказов, которое обеспечило бы требуемую точность статистических характеристик 3) построение эмпирических кривых интенсивности потока отказов hi t) для всех исследуемых типов отказов аппарата 4) определение количественных характеристик надежности аппарата в период нормальной эксплуатации 5) определение количественных характеристик потока отказов аппарата в различные периоды эксплуатации. [c.222]

Компонент оборудования Интенсивность потока отказов, 10" лет [c.106]

Метод диафрагмирования. Для уравнивания интенсивности потоков излучений, про.ходящих через испытуемый и эталонный рас-тво1)ы, в ряде приборов используются диафрагмы с переменной величиной отверстия. Диафрагма соединена с барабаном, который имеет шкалу, проградуированную в значениях О и Г%. К такому типу относится ряд визуальных (например, фотометр ФМ) и фотоэлектрических приборов отечественного производства. Содержание определяемого вещества находят по калибровочному графику. [c.477]

На высоту слоя получаемой пены и на другие показатели пенного режима могут сильно влиять размеры площади отверстия для слива пены с перекрестноточных решеток. В аппаратах с подпором пены (см. введение, рис. 4, в) эта площадь должна обеспечить создание напора пены, необходимого для образования ее слоя определенной высоты при малой высоте порога. При большей площади сливного отверстия пена не будет удерживаться на решетке. Недостаточная же площадь сливного отверстия может вызвать чрезмерный рост н высоты пены и затопление аппарата (захлебывание). В аппаратах со свободным сливом пены (см. введение, рис. 4, б) необходимая высота пены создается в основном за счет сливного порога, а также значительной интенсивностью потока жидкости. [c.30]

Для создания пенного режима необходима определенная для различных условий минимальная величина интенсивности потока жидкости . Минимальное значение кд, которое определяется нижним пределом существования пенного слоя, равно приблизительно 5 мм. При подаче меньшего количества жидкости, чем требуется для обеспечения такого А о, пена не образуется или не доходит до конца решетки, часть жидкости протекает через отверстия, часть уносится с газом. В этом случае даже увеличением высоты порога на сливе нельзя достичь увеличения кд, поскольку жидкость до порога не доходит. На лабораторных моделях в качестве минимальной выявлена интенсивность потока жидкости около 1 м /(м-ч), на промышленных аппаратах с длиной решетки до 2,5 м — приблизительно 2 м /(м-ч). С увеличением I высота пены возрастает (рис. 1.5), так как увеличивается кд. Оптимальными являются I = 15- -25 м /(м-ч). При больших I могут возникнуть подпоры в сливном отверстии, приводящие к непропорциональному, резкому возрастанию высоты пены . Однако при достаточной площади сливного отверстия можно [c.43]

Рис. 1.5. Влияние интенсивности потока жидкости на работу пенного аппарата.

При выводе общего критериального уравнения гидродинамики пенных аппаратов с регулируемым сливным отверстием и подпором пены [46] в качестве определяемого параметра выбрана высота слоя пены над сливным порогом, поскольку она не зависит от высоты порога / п, что необходимо при изменении h. Значение Я р с увеличением h при одной и той же линейной скорости газа и интенсивности потока жидкости резко падает (рис. 1.7), т. е. с увеличением высоты [c.46]

В функциональных зависимостях (11.21) и (11.22) Яр, — коэффициент теплопроводности газа и жидкости, Вт/(м-°С) Ср, с. — теплоемкость газа и жидкости, Дж/(кг-°С) i — интенсивность потока жидкости, м /(м-ч) F — безразмерный коэффициент Генри. [c.96]

Для аппаратов, не имеющих сливного порога и работающих при свободном сливе жидкости, высота исходного слоя жидкости полностью определяется интенсивностью потока (см. рис. 4, а). При наличии сливного порога и свободном сливе газожидкостной смеси (см. рис, 4, б) feo определяется интенсивностью потока i и высотой порога fe,- но также не зависит от высоты сливного отверстия fe (или площади сечения внутреннего перелива). В пенных аппаратах, работающих с подпором пены в переливном устройстве (см. рис. 4, в), feo зависит также от высоты напора Я , необходимой для преодоления сопротивления сливного отверстия и находящегося за ним переливного устройства (т. е. преодоления подпора). Снижение feo при наличии утечки жидкости через отверстия решетки или уноса её брызг с газом следует учитывать отдельно [234, 247, 248]. [c.50]

Уравнения для расчета hg, учитывающие влияние порога, интенсивности потока и подпора были получены путем преобразования формулы для высоты уровня спокойно текущей жидкости [2341 [c.51]

Уравнение (1.54) логично, второй его член определяет ту част]ь, которая создается за счет порога, а первый член — влияние на Ад интенсивности потока жидкости и высоты сливного отверстия. Применение его для расчета весьма заманчиво, но связано с трудностями эксперимептального определения для различных условий коэффициента расхода jip. Относительная плотность пены pS может быть определена как (1 — ф ) по приведенной далее формуле для фг. [c.53]

Следуя высказыванию Энгельса ...наука движется вперед пропоршюнально массе знаний, унаследованных ею от предшествующих поколений... [357], а также используя свойство симбат-ности кривых развития технической системы и интенсивности потока информации о ГА-технике (аппаратах системы ротор-статор ), можно получить адекватное представление о самой системе. В этом случае нельзя преуменьшить роль патентного информационного фонда Материальной единицей знания назьгаа-ется то сообщение о нс ом факте науки и техники, которое заключено в патентном описании [256]. [c.38]

Из этих работ следует, что на ситчатых перекрестноточных решетках при низких интенсивностях потока жидкости [i 0,3 м /(м ч)1 величина а им не зависит от скорости газа вплоть до наступления инжекционного режима. При i 0,5 м /(м-ч) для ценного режима хим — г г а для инжекционного режима а нм — [c.71]

V. Определение Хг и Х1 по результатам измерения температур в трубе с зернистым слоем, охлаждаемой снаружи, при параллельном и встречном направлении потоков тепла и газа. Схема зксперимента показана на рис. IV. 4, в., В торце цилиндрического аппарата помещен электронагреватель, создающий равномерный тепловой поток. Стенки аппарата охлаждаются интенсивным потоком воды. В зернистом слое создается двухмерное температурное поле. Каждый опыт проводят при двух направлениях потока газа, имеющего одинаковую скорость. Ниже ар иведено аналитическое описание методики, разработанной в [23]. [c.115]

После воспламенения горючей смеси и формирования фронта пламени дальнейшее распространение пламени происходит с са-моускорением (преддетонационный период). В этот период времени, согласно модели АХП-горения, управляющая и управляемые системы функционируют в нестационарном режиме, при котором в каждый последующий момент времени интенсивность излучения пламени и, соответственно, интенсивность потока продуктов предпламенного превращения, поступающих в пламя, непрерывно возрастают. [c.143]

Осн( Вные элементы аппарата воздушного охлаждения — пучок оребренных труб и мощный осевой вентилятор, создающий интенсивный поток воздуха через трубный пучок. Кроме-аппарата горизонтального ти)]а, изображенного на рис. 79, применяют вертикальные теплообменники и теплообменники с наклонным расположением теплообменпых секций шатрового и зигзагообразного типа. В воздушных теплообменниках продукт подается в трубное пространство. Увеличение в 5— [c.93]

Фотоэлемент 21 вязaFl с усилителем переменного тока. Если исследуемое вегцество поглощает свет, то интенсивности пучков света, прошедших через кювету с раствором и через кювету с растворителем, будут разные, что даст пульсируюищй ток от фотоэлемента усилителю. Переменный сигнал усиливается и подается на обмотку электродвигателя, который через систему передач вращает призму 16 в фотометрической части прибора. Призма 16 ослабляет интенсивность потока света, направляющегося на кювету с растворителем. Вращение призмы 16 происходит до тех пор, пока иитенсивности обоих световых потоков не станут одинаковыми. При этом от фотоэлемента на усилитель тока будет поступать постоянный ток, который не будет усиливаться усилителем переменного тока. [c.50]

Так как зеркало 5 поочередно пропускает потоки инфракрасного излучения разной интенсивности в случае поглош,ення веи еством, то в термоэлементе возникает пульсируюнщй ток, который подается на усилитель переменного тока 13. Увеличенное напряжение от усилителя 13 подается на сервомотор 14, который через механический привод 15 вращает оптический клин 16, ослабляющий ноток излучения, прошедший через кювету сравнения 3 а, до интенсивности потока излучения, прошедшего через кювету с исследуемым веществом. При равенстве интенсивностей света усилитель переменного тока не будет усиливать термоток. При этом напряжение на сервомоторе станет [c.53]

Рис. 7.8. Распределение во времени (а) и по длине (б) интенсивности потоков различного типа в фиксированном сечении колонны (а) (г=1,31 м) и в фиксированный момент времени (б) (г=23 сек). Насадка 11Х11Х1>4 мм =12 500 кг/м -час, ( =1580 кг/м -час /с=0,84-10 2 сек 1 0=3,А- Ю-Зм /сек Я1=6,95-10-2, Н =2,31Л0-

Тип лопасти, обычно называемый лопастью Бэнбери, создает очень интенсивный поток (рис. 18, г). Эта конструкция обычно применяется в тех случаях, когда необходима высокая степень сдвига слоев материала, находящегося между лопастями и между стенкой и лопастями. [c.34]

Будем регистрировать количество каких-то определенных отказов аппарата, попавших в каждый из этих интервалов Ли Лг, п . Отложим на каждом из интервалов ординату, равную и проведем через ее вершину горизонтальную прямую в пределах интервала. Получим ступенчатую кривую (рис. 4.14). При достаточно больших N и эта эмпирическая кривая h it) будет близка к функции h i), называемой интенсивностью потока отказов аппарата. Интенсивность потока отказов h(t) — основная характеристика потока отказов. Она представляет собой среднее число отказов за достаточно малую единицу времени около момента t, или математическое ожидание числа отказов в эту единицу времени. Зная итенсивность потока отказов h t), можно найти среднее количество отказов в любой отрезок времени в течение эксплуатации. Среднее число отказов от начала эксплуатации до момента времени t определится по формуле [c.220]

Определеняг интенсивности потока жидкости и высоты сливного порога. Высота слоя пены на решетке пенного реактора зависит от скорости газа, ин- 1енсивности потока жидкости и высоты сливного порога. Интенсивность потока жидкости [м7(ч-м)] определяется по формуле [c.242]

Однополочные и многополочные аппараты с переливами могут работать со свободным сливом пены, когда сливное отверстие неполностью -заполнено пеной, или с подпором пены в сливном отверстии, сечение которого можно регулировать. Схема слива пены с решетки показана на рис. 4. При одном и том же расходе жидкости и одинаковой высоте пены аппараты со свободным сливом отличаются от аппаратов, работающих с подпором пены, большими разме-оаыи сливного отверстия и высотой сливного порога. При больпшх расходах жидкости пена на решетке может образоваться без порога (рис. 4, а) вследствие интенсивности потока при малых расходах жидкости и свободном сливе высота порога может быть весьма большой — 200 мм и более. [c.18]

В аппарате может происходить утечка жидкости через отверстия решетки и унос брызг с потоком газа. Сильная утечка или брызгоунос могут полностью нарушить работу аппарата. Так, если решетка имеет отверстия больпшх размеров, а скорость газа в яих небольшая, то при недостаточной интенсивности потока жидкость может протечь через отверстия решетки, не дойдя до противоположного ее края, и поэтому часть газа будет проходить через решетку, не взаимодействуя с жидкостью. В аппаратах для проведения абсорбцион-но-десорбционных процессов или теплообмена обычно стремятся работать без утечки жидкости, что при заданных режимных условиях достигается установкой решетки с соответствующим сочетанием свободного сечения, диаметра отверстий и толщины перфорированного листа. [c.23]

Увеличение интенсивности потока жидкости от 0,5 до 2 м /(м-ч) снижает общее газосодержание, что объясняется увеличением застойных зон. При линейных скоростях газа, характерных для высоко турбулизованного пенного режима > 1>5 м/с), влияние I на газосодержание несущественно. [c.69]

При изучении зависимости = f (i) высоту пены поддерживали постоянной путем изменения высоты сливного отверстия в этих условиях поверхность контакта фаз не зависит от расхода воды. Коэффициент теплопередачи оставался постоянным в значительном диапазоне изменения интенсивности потока [5—20 м /(м-ч)1 и показатель степени и при Re в уравнении (11.32) был равен нулю. Уравнение (11.33) получено и справедливо для следующих пределов Езиеиения режимных параметров Wy = 1,5 3,5 м/с Н = 150- --f-700 мм h = 123 мм. [c.101]

Перемешивание и аппараты с мешалками (1975) -- [ c.0 ]

Основы процессов химической технологии (1967) -- [ c.82 ]

Руководство к практическим занятиям по радиохимии (1968) -- [ c.682 ]

Организация перевозок на промышленном транспорте (1983) -- [ c.54 , c.75 ]

Перемешивание и аппараты с мешалками (1975) -- [ c.0 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология