Коэффициент давления стенки печи

На выход и качество продуктов заметное влияние оказывают режимные параметры процесса замедленного коксования давление, температура в коксовой камере, коэффициент рециркуляции, объемная скорость, подача турбулизатора и др. На большей части действующих установок замедленного коксования поддерживаются следующие условия избыточное давление наверху камеры 1,5—4 кгс/см (0,15—0,4 МПа), температура вторичного сырья на выходе из печи 495—510 °С, коэффициент рециркуляции 1,2—1,8, температура на входе в камеру 470—490 °С. Температура сырья, входящего в камеру, на 40—50 °С выше, чем паров, выходящих из чее. Это объясняется потерями тепла через стенки камеры и теплотой реакции коксообразования. [c.24]

Следовательно, для прогнозирования величины давления распирания в промышленных печах необходимо предварительно проверить шихту в печи с подвижной стенкой, принимая постоянным коэффициент к. [c.395]

Используемые печи, получившие условное название градиентных печей , имеют горелки с коротким пламенем, работающие с небольшим избытком воздуха (до 5%). Тепловая нагрузка одной печи может доходить до 9 10 ккал/ч. Для изготовления реакционного змеевика используют трубы диаметром 124,3 мм из стали с повышенной механической прочностью при рабочей температуре 760— 820° С. Массовая скорость реагентов в таком реакторе достигает 175 кг1(м сек), время контакта < 1 сек. При таких скоростях вдоль стенок труб образуется небольшой пограничный слой, в котором вследствие большого времени пребывания происходят вторичные реакции с образованием углерода. Углерод оседает на стенках реактора, уменьшая коэффициент теплопередачи и увеличивая потери давления в реакторе. [c.106]

Трубы в печи расположены по периферии. Горелки 2 расположены в подл печи. Процесс сжигания газа ведется под давлением. Внутри печи имеется дымоотводящий полый цплиндр 3, вынол-ненный из фасонного огнеупора. Горение отопительного газа организовано так, что пламя стелется вдоль наружных стен дымоотводящего стакана, которые служат радиирующей поверхностью для нагрева труб. Благодаря высокому коэффициенту теплопередачи в печи, работающей под давлением, можно ожидать значительного понижения разности температур между топ частью трубы, которая направлена к наружной стенке, и той, которая направлена к дымоотводящему цилиндру. Несмотря на периферийное расположение труб, достигается почти двусторонний обогрев их за счет радиации от округлых наружных степ и раскаленных стен дымоотводящего цилиндра. [c.128]

Выше указывалось, что при измерении давления распирания в печи с подвижной стенкой необходимо учитывать коэффициент [c.395]

Как указано в гл. 2, этот метод заключается в расчете температуры стенки подбором при данной комбинации значений (температура газа), (температура материала), (толщина газового слоя) и Я (отношение открытой поверхности нагреваемого материала к поверхности огнеупорной кладки). Значение е (излучательная способность) и для нагреваемого материала и для кладки принимают в расчете равным 0,9 коэффициент теплоотдачи конвекцией в печи принимают равным 17 вт м град) 114,6 ккал м -ч-град). Топливом служит природный газ, в продуктах сгорания которого содержится 9,5% СОг и 19,0% Н О, так что парциальные давления этих газов (р) составляют соответственно 0,095 и 0,190. Подбором определяют температуру стенки, при которой расчетные величины теплоотдачи излучением и конвекцией от газа к стенке и теплоотдачи излучением от стенки к материалу равны. Определив температуры стенки (табл. 6), можно рассчитать полное количество тепла, отданного нагреваемому материалу (табл. 5). [c.479]

Весы и реакционная трубка спаяны с вакуумной установкой и откачиваются ртутными диффузионными насосами. Трубка изготовлена из муллита (синтетический тугоплавкий материал с коэффициентом расширения, какупай-рекса) и имеет двойные стенки, пространство между которыми откачивается. Для нагрева ее служит наружная печь сопротивления с безындукционной намоткой. Давление в системе измеряется компрессионным манометром, который так же, как насосы и газовая часть установки, отделен от реакционной трубки ловушками с жидким азотом. В системе не имеется уплотнений, и вместо кранов исполь-3)тотся ртутные затворы. Установка, включая весы, допускает обезгаживание в пламени горелки. При рабочей температуре в ней достигается вакуум порядка рт. ст. скорость натекания не превышает 1,4 10 лмк сек. [c.32]

От теплового напряжения топочного объема зависит долговечность обмуровки печи, герметичность топки и камер печи. Гидравлический режим в трубном змеевике определяет давление в нем, коэффициент теплопередачи через стенки труб, условия выпадения на стенки отложений, образования на них кокса и т. д. [c.155]

При измерении давления распирания р в печи с подвижной стенкой отмечено, что внутреннее давление при этом составляет около 2р. Можно сделать вывод, что в промышленной печи, где краевые эффекты незначительны, давление распирания в таких же условиях также равно 2р (см. п. 5 этой главы). Поэтому необходимо определить, выдержит ли стенка коксовой печи это давление. Некоторые авторы пытались для расчетов использовать нормы и методы, характерные для теории сопротивления материалов, но отсутствие точных коэффициентов, которые можно принять для такой неоднородной конструкции как простенок коксовой печи, не позволило им найтн точные определения. [c.410]

Так, например, в прежних установках для синтеза аммиака при пуске реактора пользовались пусковой печью, нагревающей смесь азота и водорода под давлением 300 атм с помощью горелок, питаемых водородом или топочным газом. Эта проблема была трудноразрешимой, потому что материал обогреваемых труб при высокой температуре должен был выдержать еще и напряжение на разрыв от действия высокого давления. Пользуясь значительной плотностью газа при таком высоком давлении, а также применив весьма большие скорости газового потока в трубах, коэффициент а со стороны нагреваемого газа увеличили настолько, что, несмотря на температуру 500°С в камере сжигания, температура стенки была близка к температуре нагреваемого газа 400" С). Нагреватель был изготовлен из низколегированной стали с небольшой примесью хрома и ванадия. [c.540]

В химических процессах, протекающих в условиях умеренных температур, в качестве теплоносителя чаще всего применяется водяной пар или (реже) минеральное масло. Последнее обычно применяется как промежуточный теплоноситель, используемый в масляных банях , в которых масло нагревается дымовыми газами, получаемыми в специально сооруженных для этой цели печах. В иных температурных условиях эти широко известные теплоносители (водяной пар и дымовые газы) во многих случаях не удовлетворяют перечисленным требованиям. Применение насыщенного водяного пара при температуре выше 200° С нецелесообразно ввиду необходимости создания высокого давления. Установки с обогревом дымовыми газами имеют крайне низкие энергетические показатели. Так, например, при обогреве дымовыми газами варочных котлов коэффициент теплопередачи, как правило, не превышает 50 ккал1м -ч-°С. Дымовые газы выходят из топки с очень высокой температурой (600—700° С), вследствие чего к. н. д. установки с огневым обогревом чрезвычайно мал и составляет 15—20%. Кроме того, при огневом обогреве наиболее вероятны местные перегревы стенки нагреваемых аппаратов, а применение автоматики не всегда возможно вследствие большой тепловой аккумуляции стенок печи. В качестве теплоносителей в технологических процессах, протекающих при высоких температурах, могут применяться кремнийорганические соединения, расплавленные соли, глицерин, минеральные масла, дифенильная смесь и др. [c.118]

При нагреве стали до 1200° С обычно применяют скорость нагрева 300 кг ч на 1 пода, и расход тепла при этом равен 3470 кдж1кг (830 ккал кг). Такое количество тепла выделяется при сжигании 0,1 л природного газа. Поскольку из 1 ж природного газа получается 10 л продуктов сгорания, количество газов (приведенное к холодному состоянию, т. е. к нормальным условиям), приходящееся на 1 пода, равно 300 X 1 = = 300 м ч. Допустим, что поверхность стен, пропускающих газ, в три раза больше площади пода, а среднее давление в печи равно 0,635 мм вод. ст. При коэффициенте f = 820 утечка через стенку [c.132]

На большей части действующих установок замедленного коксования поддерживаются следуюцие условия избыточное давление на верху камеры 1,5-4 кгс/см (0,15-0,4 Ша), температура вторичного сырья на выходе из печи 490-510 С, коэффициент рециркуляции 1,2-1,8, температура на входе в камеру 470-490°С. Температура сырья, входящего в камеру, на 40-50°С выше, чем паров, выходящих из нее. Это объясняется потерями тепла через стенки камеры и теплотой реакции коксообразования. [c.15]

Реакционный змеевик печи выполнен из жаропрочной стали Х25Н20 и Х25Н35. Длина труб составляет 6—16 м, диаметр 76—150 мм. Уменьщение диаметра труб способствует увеличению интенсивности теплопередачи за счет увеличения их удельной поверхности, но приводит к повышению потери напора, за счет чего возрастает давление в змеевике. Для повышения коэффициента теплоотдачи к потоку в трубах и уменьшения скорости отложения кокса на стенках труб необходимо обеспечить массовую скорость сырьевого потока не менее 100—120 кг/(м -с). Верхний предел массовой скорости ограничивается линейной скоростью паров на выходе из печи, которая во избежание абразивного износа аппаратуры и трубопроводов не должна превышать 300 м/с. Перепад давления в радиантном змеевике не должен превышать 0,1 — [c.35]

Данная программа позволяет рассчитывать следующие изменяющиеся по длине реакционного змеевика параметры перепад давления, температуру сырьевого потока, линейную скорость потока, объемное газосодерхание, тепловой эффект реакции, химический групповой состав жидкой и паровой фаз, теплонапряженность труб, время пребывания, коэффициент теплоотдачи от стенки труб к потоку. Таким образом, набор перечисленных основных параметров позволяет провести оптимизацию теплоподвода по длине змеевика и повысить экономическую эффективность работы печей действующих установок, а также позволяет осуществить оптимальный выбор размера и конструктивной обвязки трубчатого змеевика для проектируемых установок, исходя из закладаваемых в проект показателей, таких, как групповой химсостав сырья, расход сырья и турбулизатора, перепад давления, допустимая теплонапряжев-ность труо. [c.117]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология