Линейная скорость потока

Рис. 1Х-69. Зависимость коэффициента теплоотдачи И от линейной скорости потока воздуха ш (отнесенной к полному поперечному сечению аппарата) при охлаждении воды [41].

Когда скорость диффузии намного меньше скорости химической реакции, скорость процесса равна скорости диффузии. Эту макрокинетическую область протекания реакции называют внешнедиффузионной областью. Константа скорости диффузии очень слабо зависит от температуры и весьма заметно — от линейной скорости потока газа. Поэтому изменением указанных условий эксперимента можно вызвать переход из одной макрокинетической области в другую. В частности, переходу во внешнедиффузионную область благоприятствуют высокие температуры и малые линейные скорости газового потока. [c.73]

ОСЬ ш — линейная скорость потока в м/сек [c.150]

Подъемная сила, с которой поток действует на частицы, определяется скоростью потока в живом сечении аппарата, т. е. в пустотах между частицами. Поэтому при заданной линейной скорости потока (отнесенной к полному сечению аппарата) подъемная сила будет тем больше, чем меньше начальная пористость слоя. [c.70]

V (2) — линейная скорость потока [c.257]

Пусть 8—увеличение числа молей в системе, приходящееся на 1 моль прореагировавшего компонента А. Отнесем все количества ингредиентов к единице исходной смеси, тогда —число молей вещества А, приходящееся на единицу исходной смеси, количество которой может быть выражено в молях, кубических метрах, килограммах и т. д. На участке реактора длиной I, где площадь поперечного сечения равна 5, линейная скорость потока составит [c.141]

Так же как для неподвижного слоя, иод линейной скоростью потока в псевдоожиженном слое понимают скорость в свободном сечении аппарата (или скорость фильтрации). Истинная линейная скорость в пустотах между частицами будет больше. [c.70]

Таким образом, при увеличении линейной скорости потока пористость слоя возрастает и соответственно увеличивается высота слоя. [c.70]

При увеличении линейной скорости потока подъемная сила, действующая на каждую частицу, станет больше, чем масса частицы, и слой начнет расширяться. По мере расширения слоя увеличивается его пористость и уменьшается скорость в норовых каналах меладу частицами, вследствие чего подъемная сила потока будет уменьшаться, и в тот момент, когда она опять станет равной массе частицы, дальнейшее расширение прекратится. [c.70]

Исходя из коррозионной способности среды, насыщенный раствор МЭА направляют в трубное, а регенерированный раствор — в межтрубное пространство теплообменника. Аппарат выполняется в соответствии с требованиями ГОСТ 14246—69, категория исполнения Б. При таком материальном оформлении аппарата можно применять трубки трубного пучка диаметром 20 мм, располагая их по квадрату. Для уменьшения коррозии принимают относительно невысокие скорости потока в трубном пространстве (0,5—0,8 м/с), чтобы потери напора были оптимальны даже при четырехходовой но трубному пространству конструкции и сдвоенном расположении аппаратов. При этом длина трубок трубного пучка составляет 6000 мм. Диаметр аппарата выбирают при линейных скоростях потоков в трубном пространстве 0,5—0,8 м/с, а в межтрубном — не ниже 0,3 м/с. Площадь поверхности теплопередачи рассчитывают на основании практических значений коэффициента теплопередачи — для рассмотренных условий 290—350 Вт/(м -°С). [c.89]

Изучение основных кинетических закономерностей процесса низкотемпературной изомеризации н-пентана проводилось на алюмоплатиновом катализаторе, содержащем 10% хлора [37]. Исходные углеводороды и водород подвергались очистке и осушке, катализатор перед проведением опыта хлорировался обработкой в газовой фазе парами четыреххлористого углерода. Предварительными опытами, в которых линейная скорость изменялась от 0,117 до 0,234 м/с, а размер зерна от 2-3 до 0,5-1 мм, было показано, что при размере зерна катализатора 0,5-2 мм и линейной скорости потока 0,188 м/с реакция протекает в кинетической области. [c.24]

Второй член уравнений пропорционален градиенту температуры или концентрации. Постоянным коэффициентом пропорциональности является тепло- или массопроводность фазы а или р. В элементах непрерывного процесса тепло- и массоемкость отличается от емкости фаз элементов периодического процесса на множитель линейной скорости потока. [c.156]

В противоположность линейной скорости потока величина С не может зависеть от 2, так как в стационарном режиме не может быть накопления массы в каком-либо сечении реактора. Линейная скорость потока может, однако, изменяться по длине реактора. Так как [c.257]

Еслп диффузии нет, то каждый элемент потока проходит реактор, не взаимодействуя с другими, и, следовательно, ведет себя как маленький периодический реактор со своим собственным временем реакции. Рассмотрим изотермический трубчатый реактор, имеющий форму цилиндра радиусом а. Пусть линейная скорость потока на расстоянии ра от оси реактора равна V (р) при этом средняя скорость определяется как [c.288]

V (р) — линейная скорость на расстоянии ар от осп трубы, у —линейная скорость потока. [c.300]

V — линейная скорость потока, м/ч или м/сек [c.193]

Путем умножения каждого члена уравнения на Уд получают тепловой поток (т. е. количество теплоты в единицу времени). Линейную скорость потока можно выразить через расход питания. Пренебрегая выражением, характеризующим теплопроводность, из уравнения (6-50) получим [c.215]

Для гетерогенных реакций действительны аналогичные отношения, только в качестве определяющего размера в них подставляется диаметр зерна катализатора вместо линейной скорости потока — пространственная скорость или ее обратная величина t. По уравнению (11-20, в) среднее время пребывания равно [c.232]

Решение. Величины, однозначно характеризующие явление х, у, г координаты и —линейная скорость потока жидкости р — плотность жидкости т—время р — давление g — ускорение свободного падения ц — динамический коэффициент вязкости жидкости. Рассмотрим течение двух подобных потоков. Величины, относящиеся к потоку /, будем отмечать одним штрихом, к потоку и — двумя штрихами. [c.18]

Решение. Из наблюдений сделаем вывод, что коэффициент теплоотдачи а ккал/(м2-ч-°С)] зависит от коэффициента теплопроводности, жидкости X ккал/(м-ч °С)], линейной скорости потока и (м/ч), диаметра трубы d (м), кинематического коэффициента вязкости жидкости V (м /ч), коэффициента температуропроводности а (м /ч) и длины трубы / (м). Итак, мы установили условия однозначности. [c.22]

Линейная скорость потока в свободном сечении До 10 [c.132]

Размеры оборудования. При расчете размеров абсорбционного оборудования поперечное сечение аппарата и его высота определяются раздельно. Строго говоря, все существующие для этого методы расчета являются по существу эмпирическими и зависят от конструкции и внутреннего устройста абсорбера. Поперечное сечение насадочных колонн находят гидравлическим расчетом в условиях захлебывания, а сечение тарельчатых колонн—путем расчета в условиях уноса жидкости газом или на основании выбранного коэффициента полезного действия ступени. Ни один из этих методов расчета не связан непосредственно со скоростью процесса абсорбции, за исключением того, что поперечное сечение определяет линейную скорость потоков, которая в свою очередь влияет на скорость массопередачи. [c.182]

За положительное направление координаты h принято направление линейной скорости потока Vjs. [c.148]

Экспериментально влияние внешнедиффузионного торможения легко заметить по зависимости наблюдаемой скорости реакции от линейной скорости потока газа. На протекание реакции во внешнедиффузионной области указывают также низкие значения наблюдаемой энергии активации (порядка 4 кДж/моль) [3.43]. [c.73]

Это уравнение показывает, что коэффициент эффективной диффузии является сложной функцией линейной скорости потока газа. [c.582]

Рис. 1.11. Влияние линейной скорости потока на глубину изомеризации н-пентана. Цифры на кривых - обьем-

Кроме того, линейная скорость потока связана с объемной его скоростьм [c.296]

Линейную скорость потока можно исключить, так как [c.147]

Известно, что размер зерен промышленных катионитов составляет 0,3—1,5 мм. Поэтому слой катионита в реакторах создает большое гидравлическое сопротивление. При работе реактора частицы катионита легко увлекаются потоком продукта. Для предотвращения их уноса из системы требовались сложные, к тому же Дающие большое дополнительное сопротивление специальные фильтры. Эти трудности были преодолены созданием нового катализатора с заданным размером частиц. Новый ионообменный катализатор может быть изготовлен в виде частиц любой формы и размеров, что позволяет допустить большие линейные скорости потоков продукта без больших гидравлических сопротивлений и без уноса катализатора из системы. Активность, механическая прочность и другие показатели нового катализатора выше, чем у стандартного катионита КУ-2. [c.728]

В предьщущих разделах рассматривались закономерности процесса массо- и теплообмена при так назьшаемом поршневом движении (идеальном вытеснении), т. е. при таком движении, когда конвективный перенос массы или теплоты в каждой из фаз определяется лишь средней линейной скоростью потока. [c.231]

Влияние линейной скорости потока сырья на глубину изомеризации исследовалось путем изменения длины слоя катализатора при одинаковой объемной скорости подачи сырья в реактор (температура 380 °С, давление 4,0 и 10,0 МПа). Из рис. 1.11 следует, что при одинаковой объемной скорости подачи сырья с увеличением линейной скорости глубта изомеризации оставалась практически неизменной. [c.20]

Клиленд и Вильгельм произвели числовые расчеты для равномерного и параболического профилей скорости в потоке с учетом и без учета диффузии. В табл. 35 приведены сравнительные данные для реакции первого порядка без учета диффузии. В качестве независимой переменной была использована величина которая входит в уравнение (V, 32). Очевидно, что разница в концентрациях при равномерном и параболическом профилях скорости зависит от соотношения констант скорости реакции и линейной скорости потока, а также расстояния рассматриваемого объема от вхо- [c.152]

Хорошо известным примером реакций между двумя несмеши-вающимися жидкостями является нитрование бензола концентрированной азотной кислотой в присутствии в качестве катализатора серной кислоты. Реакция протекает в обеих фазах, но скорость реакции в кислотной фазе в несколько раз выше, чем в органической. Если поверхность раздела фаз недостаточна, чтобы обеспечить взаимное насыщение их, скорость реакции резко снижается. Льюис и Шун измеряли скорость реакции при постоянной поверхности раздела фаз и обнаружили, что скорость реакции является линейной функцией скорости перемешивания это примерно соответствует общему соотношению, согласно которому диффузия возрастает с увеличением линейной скорости потока в степени 0,8. Обе фазы приводились во вращение в противоположных направлениях отдельными мешалками. [c.177]

Характер зависимости скорости реакции от линейной скорости потока или температуры позволяет определить наличие диффузионной стадии. Влияние диффузии на скорость реакции можно проанализировать при помощи соотношений, выведенных для коэффициентов массопередачи. Такая методика предложена Янгом и Хоу-геном . Пример числового расчета приведен ниже. [c.222]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология