Потери тепла через стенки

На установках типа А реактор располагается над регенератором, а на установках типа Б—под регенератором. На установке ортофлоу отсутствуют наружные линии для транспорта катализатора, так как циркуляции осуществляется по прямым внутренним линиям, в результате чего снижается турбулентность потока, уменьшается абразивный износ металла и катализатора и, кроме того, исключаются потери тепла через стенки труб. [c.54]

Потери тепла через стенку печи, по практическим данным, составляют 36 000—40 000 кДж/ч на 1 наружно поверхности барабана. В необходимых случаях следует провести детальный расчет потерь тепла через стенку в каждой зоне в зависимости от температуры и толщины огнеупорной футеровки. [c.197]

Воздух применяется для естественного и искусственного охлаждения, например, с помощью вентилятора. При естественном охлаждении нагретый теплоноситель охлаждается за счет потерь тепла через стенки аппарата в окружающую среду. Искусственное охлаждение воздухом используется в поверхностных или смесительных теплообменниках. [c.422]

Теперь формула для определения общих потерь тепла через стенку аппарата и теплоизоляцию примет вид [c.344]

Концентрация НС1 в жидкости возрастает от верха колонны к низу. Максимальная температура в колонне наблюдается там, где концентрация хлористого водорода в кислоте соответствует азеотропной смеси. Этой точке соответствует температура кипения азеотропной кислоты (около 108,5 °С). Выше и ниже этой точки температура в колонне снижается и соответствует температуре кипения кислоты данной концентрации. Температура соляной кислоты, выводимой из колонны, зависит от содержания инертных газов в смеси чем выше содержание инертных газов, тем ниже температура кислоты. Поскольку потери тепла через стенки в общем тепловом балансе невелики, температура и концентрация кислоты мало зависят от изменения нагрузки в широких пределах. [c.498]

ПОТЕРЯ ТЕПЛА ЧЕРЕЗ СТЕНКУ ПЕЧИ [c.290]

Если колонка не имеет такой теплоизоляции, которая позволила бы ей работать все время в условиях, близких к адиабатическим, то изменение теплосодержания вследствие подвода или потери тепла через стенки заметно влияет на величину ВЭТТ. Это происходит благодаря изменению орошения, что влияет, в свою очередь, на флегмовое число, скорость пара и ВЭТТ (раздел IV). Колонки малого диаметра в этих условиях более подвержены различным воздействиям. Поэтому ВЭТТ таких колонок, если их изоляция недостаточна, сильно меняется при каких-либо изменениях в окружающей среде. [c.64]

Затраты тепловой энергии на проведение процесса определяются количеством тепла, которое необходимо, чтобы нагреть реагенты до требуемой температуры, покрыть расход тепла с выходящими из реакционного аппарата продуктами и отходами производства и потери тепла через стенки аппарата в окружающую среду. [c.146]

На выход и качество продуктов заметное влияние оказывают режимные параметры процесса замедленного коксования давление, температура в коксовой камере, коэффициент рециркуляции, объемная скорость, подача турбулизатора и др. На большей части действующих установок замедленного коксования поддерживаются следующие условия избыточное давление наверху камеры 1,5—4 кгс/см (0,15—0,4 МПа), температура вторичного сырья на выходе из печи 495—510 °С, коэффициент рециркуляции 1,2—1,8, температура на входе в камеру 470—490 °С. Температура сырья, входящего в камеру, на 40—50 °С выше, чем паров, выходящих из чее. Это объясняется потерями тепла через стенки камеры и теплотой реакции коксообразования. [c.24]

Как следует из рис. 14, с увеличением температу -ры в зонах горения возрастает и продольный градиент температур, достигая при установившемся режиме 10-12 С. При этом увеличивается потеря тепла через стенки, а температура футерованного корпуса реактора достигает 85-130°С. [c.49]

Для уменьшения потерь тепла через стенки реактора в него можно подавать охлажденные нитрозные газы для снижения среднемассовой температуры. [c.161]

Потери тепла через стенки ячейки и количество тепла, которое необходимо отвести в холодильниках, зависят от нагрузки электролитической ячейки. При нагрузке, соответствующей точке пересечения кривой напряжения на ячейке с линией общего расхода тепла (см. рис. П-19, б), приход и расход энергии при заданной температуре процесса равны. При повышении нагрузки выделяется излишнее тепло, и, чтобы предотвратить повышение температуры, необходим отвод тепла в холодильниках. С понижением нагрузки потери тепла могут превысить его приход, и для поддержания требуемой температуры электролиза необходим дополнительный подвод тепла к ячейке. [c.86]

Потери тепла через стенки Я в я, = ... + 40 40 40 40 40 [c.149]

Потеря тепла через корпус электролизера на основании расчета, проверенного специальными замерами, принята равной 40 000 ккал/ч при температуре в электролизере 95° С и в помещении 20° С. Потери тепла через стенки конденсаторов-холодильников и газосборников в тепловом балансе не учитываются, так как температура стенок этих аппаратов незначительно превышает температуру в отделении электролиза. Тепловой расчет приведен для случая полного отбора конденсата из холодильников газов. [c.151]

Потери тепла через стенки печи [c.401]

Из рис. 4.10 видно, что потери тепла через стенки реактора существенно зависят от размера капель, их начальной скорости и диаметра реактора. Применение механических диспергаторов, обеспечивающих низкую скорость входа капель раствора wk = 30 м/с), позволяет снизить потери тепла или при заданных потерях использовать более грубый распыл раствора. [c.178]

Потери тепла через стенки топок наружу (в окружающую среду) снижают температуру горения топлива. [c.143]

Потери тепла в окружающее пространство тем больше, чем меньше диаметр колонны. Для медных колонн эти потери примерно вдвое меньше, чем для железных и чугунных. В целях снижения потерь тепла в окружающее пространство стенки колонны должны быть хорошо изолированы (см. выше раздел Обогрев и охлаждение при ректификации . Такая изоляция снижает потери тепла через стенку на 15—20%. [c.108]

Охлаждение. Воздух применяется для естественного и искусственного охлаждения. При естественном охлаждении нагретые продукты охлаждаются вследствие потерь тепла через стенки аппарата в окружающую среду. При искусственном охлаждении аппарат обдувается воздухом от вентилятора. В некоторых случаях воздух подается внутрь аппарата навстречу потоку жидкости. При этом охлаждение происходит не только путем теплоотдачи, но и вследствие частичного испарения жидкости. Этот способ наиболее часто используется в градирнях для охлаждения воды. [c.79]

Потери тепла через стенку корпуса в окружающую среду определяются так же, как для рабочего режима (стр. 140), причем температура наружной поверхности корпуса TJJ к концу разогрева достигает 130—170° С. [c.187]

С увеличением мощности электролизеров снижается доля потерь тепла через стенки аппарата в общем тепловом балансе электролизера, что приводит к повышению рабочей температуры при прочих равных условиях. [c.100]

Расход энергии в балансе электролизера состоит из теплового эффекта реакции разложения хлорида натрия и воды на хлор, водород и гидроокись натрия и реакции разложения воды на водород и кислород, а также физического тепла, уносимого из электролизера катодными щелоками, хлором и водородом, энтальпии паров воды, уносимых из электролизера газообразными продуктами электролиза, и потерь тепла через стенки аппарата в окружающую среду. [c.101]

В трубчатой печп факел, температура которого обычно находится и пределах 1300—1000°, излучает тепло. Одна часть лучей в пределах угла 1 (см. рис. 20. 1), исходящих из точки А, падает на радиантную посерхность, энергия их поглощается, и тепло передается через поверхность труб нагреваемому сырью. Другая часть надает на внутреннюю поверхность кладки, и тенло поглощается ею. Некоторое количоство этого тепла проходит через стенки и теряется в окружающую среду. Однако вследствие сравнительно больщрй толщины стенок кладки и низкого коэффициента теплопроводности потери тепла через стенки кладки незначительны. [c.432]

Волиы горения обусловлены характерным св-вом Г.-способностью к распространению в пространстве, занятом горючей смесью. Начавшись в одном слое горючей смеси, заполняющей к.-л. объем, напр, трубу, р-ция Г. инициируется в соседних слоях вследствие их нагрева горячими продуктами или из-за диффузии активных центров из реагирующего слоя. В результате возникает распространяющийся вдоль трубы фронт Г., перед к-рым находится горючая смесь при начальной т-ре То, за ним-продукты сгорания при т-ре Тц. При отсутствии потерь тепла через стенки трубы Тп = Тр. В стационарном режиме Г. все точки плоского волнового фронта перемещаются с одинаковой скоростью и, постоянной во времени. Скорость р-ции w, т-ра Т и концентрация [c.595]

Рис. 12. Теплопередача через различные муфтьт На ординате отложены потери тепла через стенки вакуумной муфты в ваттах (1 вт= 14,34 кал мин), (см. также гл. И, рис. 31—34).

На большей части действующих установок замедленного коксования поддерживаются следуюцие условия избыточное давление на верху камеры 1,5-4 кгс/см (0,15-0,4 Ша), температура вторичного сырья на выходе из печи 490-510 С, коэффициент рециркуляции 1,2-1,8, температура на входе в камеру 470-490°С. Температура сырья, входящего в камеру, на 40-50°С выше, чем паров, выходящих из нее. Это объясняется потерями тепла через стенки камеры и теплотой реакции коксообразования. [c.15]

Тепловые напрялсения, возникающие при нагреве и охлаждении эмалированных аппаратов, в металле и эмалевом покрытии имеют различные значения. Если в пустой горячий аппарат наливают холодную жидкость, то стеклоэмалевое покрытие охлаждается быстрее, чем металл, и в нем возникают растягивающие напряжения. Такие же напряжения возникают в эмалевом покрытии при нагревании холодного аппарата через металлическую стенку. Напряжения сжатия возникают при заполнении холодного аппарата горячей жидкостью и охлаждении аппарата за счет потери тепла через стенку. [c.6]

Основным параметром температурного режима работы надфурменной части ванны является среднемассовая температура содержащихся в ней продуктов, так как из-за их интенсивного перемешивания температурное поле газожидкостной среды практически однородно. Температуру в барботажном слое определяют экспериментально, измеряя с помощью термопар погружения, или рассчитывают по данным материального и теплового балансов плавки, которые обычно составляют для тех периодов, когда в течение длительного времени непрерывной работы печи ее режимные параметры остаются неизменными во времени. Потери тепла через стенки водоохлаждаемых кессонов определяют эмпирическим путем. По данным измерений плотность теплового потока, отводимого через кессоны, составляет величину порядка 110-303 кВт/м . Количество тепла, теряемого через неохлаждаемую футеровку, нетрудно определить, используя расчетные методы. [c.464]

Ниже приведены расчетные характеристики плазменного реактора мощностью 150 кВт. Определены длина аппарата L при заданном диаметре продолжительность пребывания продукта в реакторе т, потери тепла через стенки Рс температура частиц Тс и парогазовой фазы Тд. Интегрирование системы уравнений проводилось по длине реактора X до образования оксидов урана. Степень превращения нитрата урапила в оксиды урана (<у9ох) принята равной 0,99. По результатам анализа основных параметров процесса можно сделать вывод о том, что наибольшая часть времени пребывания частицы в реакторе [c.174]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология