Расчет ()равн

Для реакции дегидрирования циклопентана энергия активации по этому методу расчета равна [c.30]

Для определения длины I оболочки, при которой ее можно рассматривать как длинную оболочку, примем допустимую погрешность расчета, равную 5 %. Учитывая, что функции типа е-Р- sin Рх и os рх, а также их производные при рх > 3 принимают значения, меньшие 0,05, приходим к выводу, что оболочку возможно рассматривать в качестве длинной оболочки, если р/ 3 или I 2,5 / rh. [c.92]

Примем отбор п-ксилола равным 14 мол. %. Содержание п-кси-лола в маточном растворе в этом случае по расчету равно 7 мол. % и температура начала кристаллизации —69 °С. Однако температура начала кристаллизации другого компонента раствора (ле-ксилола) —71 °С и охлаждение может быть продолжено. При отборе п-ксилола 16 мол. % сырье должно быть охлаждено до —76 °С, но в этом случае в осадок частично будет переходить и другой компонент раствора [c.97]

Сумма масс углерода и водорода (по предыдущим расчетам) равна [c.27]

При р > 12 обод укрепляют па спицевом остове (см. рис. 1.37) и его высоту ha2 (см. рис. 5.1) выбирают предварительно (до проведения механического расчета) равной полюсному делению h 2 = внутренний диаметр обода зависит от его высоты Dau = Da2 — 2/ia2- [c.179]

Результаты расчета приведены в виде сплошной кривой на рис. 8-2. На краях экрана (2=0 и 1) отношение 9 п/9 макс по расчету равно 0,5, а по экспериментальным данным (пунктирная линия) — несколько ниже. [c.171]

Высоту оросителя из модифицированной древесины принимаем по расчету равной 4 м. Система распределения воды -напорная трубчатая с разбрызгивающими соплами. Учитывая большие размеры данной градирни, целесообразно принимать высокопроизводительные сопла ударного типа с отражателями, что позволит снизить высоту градирни на 0,5 м. [c.224]

Примечание Ресурсы рассчитаны исходя из средней молекулярной массы сульфидов, которая принималась для простоты расчетов равной с углеродами 100 — фракции 100-150 °С, 154 — фракции 150-200 °С, 170 — фракции 200-250 °С, 202 — фракции 250-300°С, 237 — фракций 300-350 °С [c.73]

Примечание. Ресурсы рассчитаны исходя из простоты расчетов равной с углеродами 100 — 200-250 С. 202 — фракции 250-300 °С. 237 — [c.172]

Потери теплоты болтовыми соединениями Л/е. с и прочие потери А/ р (например, при обдувке пресс-формы сжатым воздухом) сравнительно малы. Определение их довольно громоздко и ненадежно, поэтому можно принимать эти потери без расчета равными 3—6% общих потерь теплоты. [c.317]

Значения примем для расчета равными ак- [c.105]

Коэффициент т/20, отражающий влияние температуры на скорость биохимического окисления, принимается -в наших расчетах равным единице, так как опыты показали (см. стр. 244), что изменение температуры в пределах 7—20 °С практически не влияет на очистку данных сточных вод в аэротенках-смесителях. [c.237]

С точностью до шага расчета, равного 0,065 рад (900 с). Примечание, (см. ТФХ материалов 1 X = 24 ч е =500 Вт/м =10 Вт/(м К). [c.74]

За пределами упругости, при отсутствии упрочнения, интенсивность напряжений во всех точках пластической области равна пределу текучести материала. Поэтому, если определить теоретический коэффициент концентрации напряжений как отношение эквивалентных напряжений, то величина его для принятого отношения р = 0,8 0 равна обратному значению этого отношения, т. е. 1,25. Если же теоретический коэффициент концентрации напряжений определять как отношение наибольших главных напряжений, то его величина будет в соответствии с расчетом равна 1,43. Таким образом, независимо от способа определения эффективного коэффициента концентрации величина его уменьшается с развитием пластических деформаций [1]. [c.214]

Помимо рассмотренных источников потерь разности температур в многокорпусных выпарных установках возникают дополнительные потери, вызванные понижением давления пара в трубопроводе, соединяющем паровое пространство рассматриваемого корпуса с греющей камерой следующего корпуса, вследствие гидравлического сопротивления. Последнее может быть рассчитано. Обычно обусловленные этим потери разности температур принимают без расчета равными 1—2 К на каждый корпус. [c.374]

Расчеты фланцевых соединений обычных геометрических размеров показывают, что дополнительная нагрузка Рз на болты невелика и может быть принята для приближенных расчетов равной [c.226]

Экспериментально доказано [2, 3, 7, 8], что гидрирование углеводородов до метана практически идет до конца и что уже при 600° С в парогазовой смеси содержится только метан. Таким образом, расчет равно- [c.20]

Захлебывание, а) Воспользуемся графиком ( см. рис. 276),, В нашем случае ордината по расчету равна 0,103 соответственно находим абсциссу, равную [c.561]

Гоб —температура облучателя, принимаемая в расчетах равной 1773 К. [c.351]

Погрешность расчета равна —1,4%. [c.101]

Погрешность расчета равна —0,8%. [c.144]

Опытным путем получено 7 кр = 461,0° К. Погрешность расчета, равная + 0,9%, невелика, несмотря на то, что условия (1У-31) не были соблюдены. [c.151]

Погрешность расчета равна -f0,37%. [c.153]

Погрешность расчета равна +7,3%. [c.232]

Условимся в дальнейшем вместо fm писать f. После укрупнения независимых их число становится равным 12 fi, io , /ок. /вн. Ibk, Go, Gb, -ijne, ijnB, тип, КОМ, T. в этом случае число задач ТР теплового расчета равно числу сочетаний из 12 по двум или 66. [c.62]

В первой ступени расчета методом последовательных приближений сумма мольных долей в паровой фазе равна 1,028 вместо 1,000. Это указывает на то, что искомое значение температуры должно быть ниже, чем принятое в первой ступени значение 48,9°. Поэтому для второй ступени выбрана температура 37,8°. Среднемольная температура кипения пара, полученная в первой ступени расчета, равна —128° вместо принятой — 134,4°. Это рассчитанное значение могло бы быть использовано во второй ступени расчета, однако практика показала, что расчеты за1санчиваются значительно быстрее, если брать более высокие значения так, для второй стуиени расчета было принято —123,5°. [c.39]

Существенное снижение потерь мощности в гидрогенераторе с НВО происходит за счет уменьшения вентиляционных потерь, которые в обычных гидрогенераторах с косвенным воздушным охлаждением составляют 25% от полных потерь гидрогенератора. Так, в проекте гидрогенератора ГЭС Бавона с воздушным косвенным охлаждением потери на вентиляцию согласно расчету равны 300 кВт. В этом же гидрогенераторе с полным НВО суммарные потери на вентиляцию и трение ротора о воздух составили 60 кВт. При том же диаметре гидрогенератор имеет длину сердечника статора 2 м вместо 2,5 м при косвенном воздушном охлаждении. Потери мощности на циркуляцию воды в системах охлаждения равны 3,4 кВт. Выигрыш на вентиляционных потерях при переходе на ПВО составил 236,6 кВт, что соизмеримо с электрическими потерями обмотки статора с НВО, равными 400 кВт. [c.103]

Время г в выражении (52) отсчитывают с момента начала трещинообразования, Разность парщ1альных давлений водяных паров Ар на поверхности покрытия и металле под покрытием можно принять для расчетов равной упругости насыщенного водяного пара при температуре грунтовой среды так как даже в относительно маловлажных грунтах на поверхности покрытия образуется сплошная жидкостная пленка из-за 100 %-ной влажности воздуха в порах грунта [29]. В некоторых случаях при уменьшении прилипаемости покрытия к трубе и накоплении под покрытием водяных паров Ар резко уменьшается. [c.81]

Входящие в зависимости (5), (8), (И) значенияформпараметров а и их отношения, учитывающие неравномерное распределение скоростей, приняты в расчете равными единице, так как, согласно [5], при расслоенном двухфазном течении значения а>-могут меняться в пределах от 0.97 до 1.1, а их отношения — в пределах от 0.92 до 1.2. Чувствительность, например, уравнения (19) к изменению в таких пределах формпараметров и их отношений не очень существенна даже в самом неблагоприятном случае (рис. 3). [c.168]

Известно, что подобные полимерные разновидности присутствуют в растворе только в том случае, когда молярное отношение превышает 25102 НзгО. Отсюда следует, что в растворе с отношением 3,3 приблизительно (3,3—2,0)/3,3 или же 39 % от всего кремнезема будет представлять собой полимерную форму, тогда как 61 % составляет главным образом мономер. Если степень полимеризации высокомолекулярной фракции составляет - 15, то тогда усредненные по числу и по массе молекулярные массы будут, по расчетам, равны 180 и 284 соответственно. Эти значения имеют по крайней мере тот же самый порядок величины, что и среднечисленная молекулярная масса, равная 280, определенная криоскоиическнм методом [63], и усредненная по массе молекулярная масса, равная 325, определенная Дебаем и Нойманом [37] методом рассеяния света. Значение молекулярной массы 900, полученное Эвестоном [31] методом равновесного центрифугирования, оказалось выше, вероятно, из-за того, что автор измерял молекулярную массу в растворах хлорида натрия. Экстраполяция его данных к значению наименьшей концентрации соли (0,08 М) дает основание полагать, что молекулярная масса для данного отношения 5102 ЫазО равна -—бОО в отсутствие соли молекулярная масса была бы еще ниже. [c.174]

Обозначим момент освобождения /-й линии через т,. За начальный момент расчета выберем момент поступления первой заявки Х[ = 0. Можно считать, что в этот момент все х, равны Х], т. е. все линии свободны. Время окончания расчета равно Хкон = Т1 + т. [c.662]

Калориметрические исследования наполненных кристаллических полимеров дают возможность оценить долю полимера, находящегося в граничном слое, по изменению скачка теплоемкости при стекловании [129] и толщину слоя. Так толщины граничного слоя для полиуретана в присутствии равных количеств немодифициро-ванного и модифицированного аэросила, полученные с помощью таких расчетов, равны 130 и ПО А. [c.80]

Как следз ет из рассмотрения графика для бинарной смеси (см. рис. 34), координаты рабочей линии каскада определяются расчетом в режиме полного орошения R =оо) с относительными летучестями, равными Ya. Аналогичный расчет был проведен на машине Урал для многокомпонентной смеси, причем относительные летучеспи, равные "j/a, взяты для всех компонентов. Очевидно, что число тарелок, найденное в результате этого расчета, равнялось Л кс. = 34 = 2 Л тш-- [c.166]

Найденная опытным путем скорость звука в пропиловом сгшрте ( = 1234 Л1/сек . Погрешность расчета равна —2,76%. [c.74]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология