Коэффициент абсорбции для провальных тарелок

Применение тарелок провального типа принципиально возможно как в десорбционной, так и в абсорбционной частях обесфеноливающего аппарата. В зоне поглощения фенолов из пара щелочно-фенолятными растворами ярусы насадки, орошаемые циркулирующим раствором, могут быть заменены провальными тарелками. Если коэффициент полезного действия такой тарелки не ниже 50%, то двумя тарелками при достаточной плотности орошения циркулирующим раствором можно заменить один ярус насадки. Возможность применения тарелок провального типа целесообразно изучить как при десорбции фенолов из воды, так и при абсорбции их из пара. Если сопротивление такого аппарата не будет чрезмерным и на тарелках не будет заметных отложений, то этим путем можно не только повысить эффективность обесфеноливания воды, но и значительно сократить размеры обесфеноливающего скруббера. [c.101]

Уравнения (5) и (6) выведены на основании опытных данных по массообмену на провальных тарелках для процесса ректификации. В настоящей работе эти уравнения использованы для процессов абсорбции и десорбции, но для этого пришлось изменить величины коэффициентов пропорциональности Л и С (для процесса ректификации Л = 2 и С = 17). [c.116]

Пример V-4. Определить коэффициент массоотдачи и эффективность дырчатой провальной тарелки при абсорбции ацетона водой в условиях примера V-2 (см, с. 470). если Ог = 0,094 IO- mV Ож = 1,03 lO S м2/с Цг = 0,18 Ю" мПа, с т = 1.5. [c.504]

A, И. Родионов с сотр, С41], использовав свои данные и данные других исследователей об абсорбции хорошо растворимых газов и испарении воды и гептана, рассчитали значения истинных (отнесенных к единице поверхности соприкосновения фаз) коэффициентов массоотдачи на провальных тарелках и предложили уравнение для определения [c.85]

Родионов с сотр. [64] на основе проведенных ими определений поверхности контакта фаз (см. стр. 562) рассчитали значения истинных (отнесенных к единице поверхности соприкосновения) коэффициентов массоотдачи на провальных (дырчатых и трубчатых) тарелках. Авторы, использовав данные свои и других исследователей [19, 67, 96, 120, 162, 163], полученные при испарении воды и гептана, а также абсорбции NHg и SO3, вывели уравнение [c.573]

На опытной установке [2] была отработана технология и аппаратурное оформление процесса выделения ацетилена из нирогаза с помощью ДМФ и МП. Были выявлены оптимальные параметры проведения процесса и испытана массообменная аппаратура (колонны с тарелками провального типа). При исследовании были определены коэффициенты массопередачи для провальных тарелок в ловиях абсорбции и десорбции и получены расчетные формулы [3]. [c.375]

Тарелки провального типа наиболее целесообразно применять при повышенном давлении и линейной скорости газа 0,15—0,3 м/сек. В таких условиях коэффициент извлечения СОг будет значительно выше. Это подтверждается результатами работы абсорбера с тарелками провального типа при давлении 10—12 ат, применяемого для очистки от СОг коксового газа расстояние между тарелками 0,3 м-Ъо время испытаний на тарелках со свободным сечением 20,3% максимальная скорость газа составляла 0,15—0,2 м/сек. При этом степень абсорбции находилась в пределах от 90 до 96%. Если свободное сечение на тарелках провального типа увеличить до 27%, скорость газа возрастает до 0,4—0,5 м/сек. При содержании СОа на входе в абсорбер 2—2,3% степень абсорбции составила 93—96%. [c.126]

A. Л. Лашаков и др. одновременно с абсорбцией двуокиси углерода раствором щелочи на ситчатой провальной тарелке десорбировали из этого раствора гелий. При этом производился пересчет с инертного (гелия) на реагирующий (СОа) компонент при введении единственной поправки на неодинаковость их коэффициентов диффузии в рабочем растворе. Впрочем, если подобрать инертный десорбируемый компонент практически с тем же, что и у реагирующего компонента, коэффициентом диффузии, то необходимость и в этой поправке отпадает (см. работы Ю. В. Аксельрода, Ю. В. Фурмера и др. , где одновременно с абсорбцией СО, растворами моноэтаноламина и щелочи из них десорбировалась закись азота). [c.225]

Исследования массопередачи при абсорбции SO3 серной кислотой (98—99,6% H2SO4) на провальных тарелках [1791 показали, что отношение Kp /AP не зависит от скорости газа при условии /Срз<470 W (или АРж<380 w). При больших значениях АР коэффициент массопередачи незначительно увеличивается с повышением АРж, но заметно возрастает с увеличением w. Для области, в которой KpJAP не зависит от скорости газа, применимо уравнение (при АРж в н/м ) [c.582]

В настоящее время известен ряд различных по конструкции аппаратов, предназначенных для проведения процессов неадиа-батическ ого противоточного массообмена. Для осуществления процессов абсорбции применяют ректификационную колонну, на тарелках которой размещают поверхности теплообмена, например в виде горизонтального змеевика. Последний, собранный с определенным.и зазорами между витками, может работать как провальная тарелка. Опыты, проведенные М. Э. Аэровым, Т. А. Быстровой, Е. П. Даровских и Л. Е. Сум-Шиком з показали, что при использовании воды в качестве теплоносителя коэффициент теплопередачи змеевиковой тарелки составляет в среднем 1390 вт - м - град- к. п. д. тарелок равен 0,6—0,8. Недостатком конструкции колонны с теплообменными тарелками являются малая поверхность теплопередачи в единице объема аппарата и сложность изготовления ввиду больщого числа соединений. [c.290]

При больших нагрузках рекомендуют пользоваться уравнением, полученным для провальных тарелок в аппарате диаметром 0,152 м. Коэффициент абсорбции Яг в этом случае относят к единице площади тарелки и выражают в [кмоль С02/(м -ч)] [кмоль СОг/кжоль инертного газа]. [c.246]