Испарение воды, абсорберы

Соляную кислоту получают абсорбцией хлористого водорода водой. Процесс растворения H l в воде протекает интенсивно с выделением большого количества тепла. По способу отвода выделяющегося тепла различают два основных способа абсорбции хлористого водорода [62, 63] изотермический — с охлаждением абсорбера и абсорбента — и адиабатический, при котором поглощение НС1 протекает при высокой температуре и тепло реакции отводится за счет испарения воды. [c.492]

Рассчитать насадочный абсорбер (насадка—кольца размером 50 мм внавал) для поглощения H i водой. Количество поступающего газа 0,1512 кмоль/с (12 000 м /ч при 0°С и 0,1 МПа), его температура t = 70°С, давление 0,1 МПа. Содержание НС1 в поступающем газе ул1 — 0,24 (Уа1 = 0,316). Исходный газ не содержит водяных паров (ув = Ув1 = 0). Концентрация получаемой соляной кислоты Х — 0,161 (28 вес.%). Степень извлечения НС1 из газа 95%. Объемные коэффициенты массопередачи при поглощении хлористого водорода Ка — 0,0438 кмоль/(м -с) при испарении воды Кв = 0,05 кмоль/(м -с). Объемный коэффициент теплоотдачи от газа к жидкости а= 1,3 кВт/(м -К). Температура поступающей на абсорбцию воды г = 50 X [c.619]

Существенным преимуществом барботажного абсорбера являются отсутствие циркуляционных насосов и отвод основного количества тепла при испарении воды. Поэтому охлаждать нужно только продукционную кислоту, причем требуемая для этого поверхность холодильников в 15 раз меньше поверхности холодильников, устанавливаемых при работе скрубберного абсорбера. Вода, подаваемая в барботажные абсорберы для понижения температуры, может быть заменена слабой серной кислотой, которая концентрируется в камерах абсорбера до 93—95% НгЗО с использованием тепла образования и конденсации серной кислоты. [c.538]

Зависимости (У1.6) — (VI.10) показывают, что абсорбционное равновесие можно сдвинуть в сторону увеличения растворимости газа понижением температуры, в результате чего уменьшается равновесная упругость газа над раствором и повышением концентрации поглощаемого компонента в газе Сн.г или повышением общего давления, что равносильно увеличению Сн.г. Для этого охлаждают газ и жидкий поглотитель перед абсорбцией в различных теплообменниках и отводят теплоту абсорбции при помощи внутренних холодильников, размещенных в абсорбере, или охлаждают снаружи абсорбционный аппарат. Иногда отвод теплоты абсорбции производят без охлаждения, используя эту теплоту для испарения воды и концентрирования продукта в самом абсорбере. Поскольку десорбция является процессом, обратным абсорбции, то и приемы сдвига десорбционного равновесия противоположны. Извлечению газа из жидкости способствует повышение температуры и понижение давления. Для этого применяют обогрев десорберов глухим или острым паром и в некоторых случаях осуществляют десорбцию под вакуумом. [c.159]

Пример 2. Очистку водорода от СОг производят абсорбцией под давлением 2 МПа водой, содержащей 0,001% (мол.) СОа (см. примеры 4 и 5). Из абсорбера выходит 4,44 кмоль/с раствора, содержащего 9,14-мол. доли диоксида углерода. Выделение поглощенного СО проводят десорбцией за счет дросселирования до давления 1 ат (9,81-10 Па) с последующей продувкой воздухом. Считая, что дросселирование протекает в равновесных условиях, определить, до какого значения уменьшится содержание СО2 после дросселирования и при каком расходе воздуха (содержащего 0,05% (мол.) СО2) концентрация диоксида углерода в воде может быть снижена до 0,001 % (мол.) в аппарате, эквивалентном одной теоретической ступени. Принять, что обе стадии десорбции протекают при 25 °С. Испарением воды и растворимостью воздуха пренебречь. [c.93]

Для уменьшения потерь аммиака и создания благоприятных условий абсорбции ЗОа в абсорберах необходимо поддерживать минимальную допускаемую температуру. На установках абсорбции ЗОз из газов металлоплавильных печей теплоту реакции отводят, пропуская циркулирующий раствор через холодильник с алюминиевыми трубами температура контакта газа с абсорбентом не превышает 35° С. Температура на абсорбционной установке для очистки отходящих газов сернокислотного производства регулируется значительно проще этот газ настолько сухой, что достаточное охлаждение его достигается испарением воды до насыщения газа — если содержание ЗОа в газе не превышает приблизительно 1%. Тепловой баланс для типичной установки опубликован в литературе [31] он основывается на следующей суммарной теплоте реакции абсорбции 304 Циркулирующим раствором, к которому добавлен 28%-ный водный аммиак [c.155]

Часть маточного раствора через смолоотделитель 3 непрерывно выводится после первой ступени абсорбера в сборник 6, откуда насосом подается в коническое дниш,е трубчатого эвапоратора 7, в котором испарение воды и кристаллизация соли осуществляются под вакуумом 9,13 кПа (685 мм рт ст ) Вакуум создается с помощью эжектора 10 в сочетании с поверхностным конденсатором 8 Возможность регулирования степени испарения раствора в этом аппарате в зависимости от глубины применяемого в нем вакуума создает благоприятные условия для поддержания желаемой пере-сыщенности раствора Это позволяет получать соль с кристаллами любой размерности [c.237]

Потери гликоля от испарения в абсорбере определялись по графикам, представленным на рис. 7.3 они составили 1,5 г/1000 м Потери гликоля в виде капель и тумана в осушенном газе определялись как разница между общими потерями с сухим газом и потерями от испарения. Распределение потерь гликоля при осушке приведены в табл. 7.5. Как видно из данных таблицы, наибольшие потери диэтиленгликоля происходят за счет уноса капель гликоля из абсорберов. Потери с водным конденсатом из десорбера могут быть исключены, если установить дополнительную колонну для перегонки конденсата. Кроме того, в водном конденсате может содержаться метанол (сброс загрязненной воды в канализацию в настоящее время запрещен, см. табл. 3.4). [c.101]

Для этого охлаждают газ и жидкий поглотитель перед абсорбцией в различного рода теплообменниках и отводят тепло абсорбции при помощи внутренних холодильников, размещенных в абсорбере, или охлаждая снаружи абсорбционный аппарат. Иногда отвод тепла абсорбции производят без охлаждения, используя это тепло для испарения воды и концентрирования продукта в самом абсорбере. Этот принцип адиабатической абсорбции применен в производстве соляной кислоты. [c.166]

Продукционная кислота вытекает из первой (по ходу газа) камеры, охлаждается в холодильнике и передается на склад. Поверхность холодильников в абсорбционном отделении в 15 раз меньше, чем в абсорбционном отделении, оборудованном обычным абсорбером с насадкой, поскольку основное количество тепла отводится в барботажных конденсаторах испарением воды. [c.98]

Окисление фосфора, взаимодействие образующегося фосфорного ангидрида с солями щелочных или щелочноземельных металлов и осаждение частиц плава происходит в циклонной камере 1. Такой аппарат обеспечивает интенсивный массо- и теплообмен и незначительный пылеунос. Огненно-жидкий плав выводят из копильника 2 через летку на водоохлаждаемый кристаллизатор 7, после чего размалывают на шаровой мельнице 8 и затаривают в мешки. Газы с незначительным содержанием частиц продукта по футерованному газоходу поступают на охлаждение в радиационную башню 3, выполненную из кислотоупорной стали, с наружным водяным охлаждением. В башне 3 вследствие высокой разности температур между газом и водой происходит интенсивный теплообмен. На стенках башни конденсируется фосфорная кислота, образующаяся при взаимодействии фосфорного ангидрида с имеющимся в системе водяным паром. Кислота, содержащая частицы продукта, отводится в сборник 9. Окончательное охлаждение газов происходит в абсорбере 4 за счет испарения воды. Растворы, образующиеся в скруббере, стекают в сборник 9. Очистка газов от тумана фосфорной кислоты происходит в скруббере Вентури 5 и брызгоуловителе 6, кислота из которых стекает в сборник 9. Растворы из сборника 9 поступают на орошение скруббера, а образующийся избыток направляется в циклонную камеру. [c.269]

При получении концентрированного раствора хлористого кальция в производственном абсорбере хлора, работающем без рециркуляции жидкости, необходимо учитывать происходящее при этом испарение воды за счет физического тепла очищаемых газов. [c.171]

Пар серной кислоты образуется в результате соединения пара воды (остающегося в газе после осушки) с серным ангидридом (получаемым в контактном отделении) либо при испарении орошающей абсорберы серной кислоты в результате соприкосновения ее с поступающим горячим газом в нижней части абсорберов. [c.236]

Существенным преимуществом барботажного абсорбера яв- ляется отсутствие циркуляционных насосов и отвод основного количества тепла при испарении воды. Поэтому охлаждать нужно только продукционную кислоту, причем требуемая для этого поверхность холодильников в 15 раз меньше поверхности холодильников, устанавливаемых при работе скрубберного абсорбера. [c.221]

Советский инженер А. М. Гаспарян доказал, что при достаточно высокой концентрации хлористого водорода в газах тепло растворения НС1, если его не отводить в окружающую среду, будет расходоваться на испарение воды из раствора, и концентрация получаемой кислоты будет постепенно увеличиваться. Следовательно, отпадает необходимость в развитии поверхности теплоотдачи в окружающую среду, а это приводит к значительному уменьшению габаритов абсорбционной установки. Абсорбер, предложенный А. М. Гаспаряном, представляет собой колонну с насадкой. Колонна изготавливается из кислотоупорных материалов — керамики, кварца, пластических масс (винипласта, фаолита). Сверху колонна орошается водой, снизу в нее поступает хлористый водород. Соляная кислота концентрацией 31% НС1, образующаяся в колонне, выводится из нее снизу. [c.135]

I — брызгоунос, кг/с п — число ступеней в абсорбере Р — давление, Па АР — гидравлическое сопротивление, Па р — парциальное давление, Па q — теплота межфазного перехода, кДж/кг г — скрытая теплота испарения воды, кДж/кг S — высота сепарационного пространства, м t — температура жидкости, °С и — концентрация двуокиси углерода в жидкости, кг/кг v — содержание паров воды в парогазовом потоке, кг/кг W — линейная скорость потока, м/с л — содержание аммиака в жидкости, кг/кг у — содержание аммиака в парогазовом потоке, кг/кг 2 — концентрация двуокиси углерода в парогазовом потоке, кг/кг а—коэффициент теплоотдачи, Вт/(м2К) б — толщина стенки, толщина загрязнений, м е — допустимая погрешность расчета 0 — температура парогазового потока, °С % — теплопроводность, Вт/(м-К) S — коэффициент гидравлического сопротивления р — плотность, кг/м Reo — число Рейнольдса для парогазового потока в каналах. [c.84]

При адиабатической абсорбции, протекающей при постоянном давлении и относительно высокой температуре, тепло отводят испарением воды. /1пя этого в абсорбер подают такой объем воды, который необходим для получения соляной кислоты и отвода тепла абсорбции. Вода, расходуемая на отвод тепла, выходит из абсорбера в виде водяного пара. Такой способ отвода тепла весьма эффективен, поскольку на нагревание до кипения и испарение каждого килограмма [c.27]

На одном из нефтеперерабатывающих заводов во время эксплуатации установки атмосферно-вакуумной перегонки нефти (АВТ) вышел из строя регулирующий клапан сброса воды из конденсатора смешения (абсорбера),, и в коллектор сточных вод проник бензин. В тот же коллектор поступала охлаждающая вода с температурой 80 °С из холодильника, предназначенного для охлаждения гудрона. При смешивании с горячей водой началось испарение бензина, и пары бензина из коллектора проникли на территорик> установки (аппаратного двора). Достигнув горящих форсунок трубчатой печи, пары бензина воспламенились. Как оказалось, на заводе было неудовлетворительно организовано обслуживание и ремонт средств КИПиА, на узле сброса воды из абсорбера не был установлен прибор, отключающий сброс ее при понижении уровня ниже допустимого, отсутствовала сигнализация на щите управления в операторной. [c.157]

Все аппараты крупных отечественных бромистолитиевых абсорбционных холодильных установок, за исключением теплообменника растворов, представляют собой горизонтальные пленочные аппараты, в которых раствор бромистого лития или вода стекают пленкой по наружной поверхности горизонтальных труб, образующих поверхность теплообмена. В абсорбере процесс теплообмена при орошений горизонтальной трубчатой поверхности водным раствором бромистого лития протекает без изменения агрегатного состояния раствора. В остальных пленочных аппаратах процессы кипения водного раствора бромистого лития, конденсации и испарения воды происходят с изменением агрегатного состояния жидкости, что создает существенные различия в физической сущности протекающих процессов. [c.147]

Из замораживателя пары воды поступают в абсорбционный аппарат, где абсорбируются концентрированным раствором бромида лития, при этом концентрация резко понижается. Разбавленный раствор абсорбента при помощи насоса направляется через теплообменник к генератору, в котором происходит упаривание абсорбента. Дистиллят, образующийся при конденсации пара из генератора, поступает в сепаратор, где используется для промывки льда. Абсорбент, концентрация которого в растворе восстанавливается при испарении воды до исходной, охлаждается в теплообменниках и самотеком вновь переводится в абсорбер. [c.173]

Теплота реакции двуокиси углерода с горячим раствором карбоната калия сравнительно невелика (около 285 ккал/м ) [36] теоретически это количество тепла не требуется подводить, если регенерация раствора осу- ществляется простой десорбцией путем снижения давления и допускается снижение температуры раствора. Так как простая десорбция снижением давления не обеспечивает нужной полноты регенерации раствора, то необходимо подать в регенератор отдувочный нар, что и осуществляется за счет испарения воды в кипятильнике. Практически все подаваемое тепло расходуется на испарение воды, и это тепло необходимо удалить из системы в конденсаторе на линии паров, выходящих из регенератора. Разумеется, небольшое количество дополнительного тепла должно быть подано в систему для возмещения неизбежных тепловых потерь аппаратуры и коммуникаций, а также для испарения воды, которая переходит в газовый поток в абсорбере. [c.109]

В аппарате / 70—90%-ный метиловый спирт при 74°С испаряется в токе воздуха, и спирто-воздушная омесь, перегретая в аппарате 2 до 110°С, пропускается в реакторе 3 со скоростью 1,5—1,6 м/с через слой катализатора. В зоне контактирования за счет теплоты реакции устанавливается температура 650—690 °С. Реакционный газ, проходя через подконтактный трубчатый холодильник 4, охлаждается до 140 °С за счет испарения воды в межтрубном пространстве. Полученный пар используется для испарения спирто-водной смеси в аппарате 1. В абсорбере 5 формальдегид и непревращенный метиловый спирт поглощаются водой, а отходящие газы, пройдя промывку в скруббере 7, выбрасываются в атмосферу. Теплота абсорбции [c.263]

Как видно из рис. 99, энергетический водяной пар поступает в камеру парового генератора тепла 1 и конденсируется на наружной теплопроводящей поверхности генератора холода 2. Эта камера работает при атмосферном давлении, так как посредством клапана 4 она сообщается с атмосферой. При нормальной работе пар конденсируется раньше, чем он может достигнуть клапана, и коггдепсат под действием силы тяжести стекает вниз. Реагентами в дан1гой системе служат бромистый литий и вода бромистый литий — абсорбент, вода — хладагент. Раствор хранится в генераторе холода 2. Когда водяной пар поступает в камеру генератора, часть хладагента (вода) испаряется из раствора. Во время испарения воды раствор абсорбента поднимается за счет действия парового лифта по трубке 3 в разделительную камеру 5. Из этой камеры пары воды поступают в конденсатор 6, а концентрированный раствор абсорбента через теплообменник 10 — ъ абсорбер, где он охлаждается, орошая наружную поверхность змеевика с водой. Одновременно сконденсировавшийся хладагент стекает из конденсатора по змеевику в камеру 7, где благодаря мгновенному испарению его температура понижается до температуры испарителя. Охлажденный хладагент затем стекает в испаритель, где он орошает наружную поверхность змеевика с охлаждаемой водой. Вода, которую необходимо охладить, циркулирует внутри змеевика, отдавая тепло, за счет которого хладагент, омывающий наружную поверхность змеевика, охлаждается. [c.176]

Рассчитать насадочный абсорбер (насадка—кольца размером 50 мм внавал) для поглощения НС1 водой. Количество поступающего газа 0,1512 кмоль сек (12000 м ч при О °С и 1 бар), его температура /,=70 °С, давление 1 бар. Содержание НС1 в поступающем газе уд = 0,24 (K j =0,316). Исходный газ не содержит водяных паров ( i=i i = 0). Концентрация получаемой соляной кислоты Xj = 0,161 (28 вес. %). Степень извлечения НС1 из газа 95%. Объемные коэффициенты массопередачи при поглощении хлористого водорода Кд=0,0438 кл10ль-л1 -сек 1 при испарении воды /( =0,05клголб-лг -се/с"1. Объемный коэффициент теплоотдачи от газа к жидкости а=1,3 нет-м - град -. Температура поступающей на абсорбцию воды 02 = 50 С. [c.732]

На втором этапе абсорбция проводилась содовым раствором с концентрацией на выходе из абсорбера 100 г/л (в пересчете на Naa Og). Из абсорбера раствор сливался в отстойник и далее перекачивался в баки, в которые добавлялась сода, после чего раствор вновь поступал на абсорбцию. Так как в процессе абсорбции происходило значительное испарение воды, в баки добавляли воду так, чтоб концентрация раствора перед абсорбером была — 50 г/л (в пересчете на Nag Og). Результаты опытов представлены в табл. 2. На этом этапе сопротивление аппарата поддерживалось в пределах 110—140 мм вод. ст. и степень извлечения фтора составляла 76—97% (в среднем 86%), т. е. была примерно такой же, как и при водной абсорбции. [c.228]

При поглощении хлористого водорода" без охлаждения по способу А. М. Гаспаряна температура образующейся соляной кислоты будет подниматься, пока жидкость не закипит. При кипении жидкости будет происходить сильное испарение воды. На испарение воды, превращение ее в пар, затрачивается большое количество тепла, которое отнимается от кипящей жидкости, понижая ее температуру. Поэтому, если продолжать подачу хлористого водорода, то кислота будет поглощать его VI концентрация ее будет увеличиваться. Таким образом можно получить концентрированную соляную кислоту без охлаждения, так как выделяющееся тепло будет расходоваться на испарение воды. Действительно, из данных табл. 6 видно, что, используя газ, содержащий 30% хлористого водорода, можно получить кислоту 28%1-ной концентрации при 80°С. Из кипящей соляной кислоты вместе с парами воды будет удаляться и часть хлористого водорода, непрочно удерживаемого жидкостью. Чтобы избежать потерь хлористого водорода, его направляют в другой поглотитель (абсорбер), где получают менее концентрированную соляную кислоту, чем в первом абсорбере. Не поглотившийся во втором абсорбере газ направляют в третий абсорбер, и так до полного использования хлористого водорода. Пропуская противотоком газ и жидкость через 5—6 абсорберов, можно хлористый водород поглотить практически полностью и получить соляную кислоту, удовлетворяющую ТребО ваниям стандарта. [c.99]

Затем газ проходит снизу вверх через абсорбционную систему 3, состоящую из шести ступенчато расположенных абсорберов барботажного типа. Вода подается в верхний, шестой, абсорбер и проходит через все абсорберы, идя навстречу газу, который барботирует через нее. При этом хлористый водород из газа поглощается водой и образуется концентрированная соляная кислота, которая выходит из первого абсорбера и направляется через гидравлический затвор и холодильник 4 в сборный бак 5 Теплота, выделяющаяся при реакции образования соляной кислоты, расходуется на испарение воды из раствора. Газ по выходе из шестого абсорбера проходит брызгоуловитель 6 для улавливания брызг соляной кислоты и поступает в конденсатор 7 барботажного типа, где охлаждается холодной проточной водой для конденсации водяных паров и промывается рт остатков хлористого водорода. Сточная вода непрерывно вытекает из конденсатора и через гидравлический затвор 8 удаляется в канализацию. Затем газ проходит второй брызгоуло- [c.100]

При нормальном состоянии аппаратуры приступают к подаче газа из сульфатных печей в абсорбционную систему на очистку и абсорбцию. Газ, проходя через абсорберы, находится в соприкосновении с жидкостью на большой поверхности, создаваемой пленкой жидкости, стекающей по насадке абсорберов. Хлористый водород растворяется в воде с образованием соляной кислоты, в начале разбавленной, а затем все более концентрированной. При поглощении хлористого водорода выделяется тепло, которое нагревает растворы в абсорбционной колонне 3-й ступени до 66°С, а .збыгок тепла отводится за счет испарения воды из раствора. Соляная кислота после 2-й и 1-й ступеней абсорбции охлаждается в холодильниках водой для обеспечения требуемого режима (30- 0°С). С достижением в абсорбере 1-й ступени концентраоди соляной кислоты, соответствующей стандарту, приступают к нормальной работе. [c.130]

Испаритель. В испарителе пленочно-оросительного типа испарение воды, являющейся хладоагентом, протекает в два этапа. Вначале вода испаряется в вакууме (большая часть) при поступлении из оросительного устройства на орошаемые трубы и далее она испаряется с поверхности пленки, стекающей по горизонтально расположенным трубам. Внутри труб протекает охлаждаемая вода, являющаяся хладоносителем, поступающая к холодопотреби-телю. Конструктивно испаритель объединен в один аппарат с абсорбером. На рис. 51 показаны варианты компоновки испарителя р горизонтальным (51,а) и вертикальным (51,6) расположением пучков труб, орошаемых водой. [c.150]

Рассмотренная мокросухая технология с полым абсорбером имеет существенный недостаток она требует значительных объемов абсорбционной зоны, что обеспечивает высокую степень сероочистки при одновременном полном испарении воды и исключении образования отложений на стенках аппарата. Но мокросухой процесс можно организовать и по-другому ввести в дымовые газы дополнительное количество инертного материала, а на его поверхность нанести реагент. При этом масса инертного материала должна быть достаточно большой, чтобы реагент имел бы небольшую влажность и не потерял своих сьшу-чих свойств. Схема такой установки показана на рис. 8. [c.50]

Абсорбционные методы удаления влаги и конденсата из газа основаны на явлении абсорбции, т.е. поглощения влаги и конденсата жидкими веществами, называемыми абсорбентами. В качестве абсорбентов широко используют водные растворы гликолей диэтиленгликоль (ДЭГ), триэтиленгликоль (ТЭГ). Применение гликолей в качестве абсорбентов объясняется тем, что они удовлетворяют требованиям, предъявляемым к абсорбентам высокая взаимораствори ость с водой, простота регенерации, т.е. восстановления насыщенного влагой ДЭГ или ТЭГ, малая вязкость и низкая коррозионная активность, неспособность к образованию пены. Этим требованиям лучше всего удовлетввряет ДЭГ. Для извлечения тяжелых углеводородов конденсата в качестве абсорбента применяют углеводородные жидкости. Для проведения абсорбции применяют специальные абсорбционные колонны. В корпусе колонны — абсорбера по высоте снизу вверх последовательно расположены три секции сепарационная, поглотительная (абсорбционная) и отбойная. Абсорбент (водный раствор ДЭГ) поступает в верхнюю часть колонны и движется сверху вниз. Газ проходит по колон-не-абсорберу в противоположном направлении, т.е. снизу вверх, и контактирует с абсорбентом. В поглотительной секции абсорбера и происходит основной процесс поглощения влаги абсорбентом. Осушенный газ выходит из верхней части абсорбера, а насыщенный влагой раствор ДЭГ — из нижней части абсорбера. Регенерация насыщенного водой абсорбента осуществляется путем его нагрева в печах и испарения воды. [c.84]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология