Диаметр абсорбционной части

Диаметр абсорбционной колонны определяется двумя факторами, первым из них является достижение удовлетворительного относительного расхода жидкости и газа, а вторым — наиболее экономичными размерами башни. При низких расходах жидкости и газа образуются регулярные струйки жидкости, стекающей с насадки. При увеличении газового потока возрастает перепад давления и наступает момент, когда часть жидкости будет задерживаться в насадке (жидкость подпирает). Это точка загрузки. При еще большем газовом потоке наступает захлебывание, и давление увеличивается очень быстро (рис. П1-5). Точка, в которой это происходит, [c.117]

Аппараты башенного типа. К ним относятся реакторные аппараты, у которых высота в несколько раз превышает диаметр,— абсорбционные и сушильные башни, скрубберы, часто снабженные диафрагмами, оросительными устройствами, насадкой и опорой под нее, газоходами, штуцерами для подвода и отвода технологических сред, смотровыми люками, лазами, электрофильтрами с коронирующей системой улавливания. [c.93]

Необходимость сооружения абсорбционного блока определяется при разработке технологии с учетом характеристики перерабатываемой нефти. На рис. 56 приведен общий вид стабилизатора и фракционирующего абсорбера, применяемых в блоках стабилизации и абсорбции современных комбинированных установок АВТ. Эти цилиндрические аппараты колонного типа оборудованы фракционирующими тарелками (до 40 шт.), штуцерами-патрубками для-ввода и вывода продуктов, люками-лазами для ремонтных и монтажных работ. Высота и конструктивные данные указанных аппаратов во всех случаях сохраняются одинаковыми, а диаметр их меняется в зависимости от углеводородного состава перерабатываемой нефти. Конструкция нижней части аппаратов зависит от вида теплоносителя (пар высокого давления, циркулирующая че- [c.151]

Диаметр абсорбционной части АОК- Диаметр колонны определяется по формуле [c.100]

Диаметр абсорбционной части АОК равен [c.101]

Диаметр абсорбционной части ЛОК равен [c.101]

Расчет диаметров ректификационных колонн принципиально ничем не отличается от расчета диаметров соответствующих абсорбционных колонн. Так как массовые расходы и свойства фаз могут значительно изменяться по высоте колонны, обычно проводят раздельный расчет диаметра для укрепляющей и исчерпывающей частей колонны. Иногда приходится проектировать верхнюю и нижнюю части колонны разного диаметра. [c.62]

Высота абсорбционной части башни Н = 94,3/9,7 — 9,7 м. Общую высоту башни принимаем 14, а диаметр 3,5 м. [c.282]

Из табл. 1 видно, что такие конструкционные параметры карбонизационной колонны, как поверхность охлаждения, высота царг абсорбционной части и диаметр холодильных царг, могут определяться с помощью объема абсорбционной зоны или диаметра абсорбционной царги, поскольку эти параметры существенно коррелированы с остальными. [c.71]

Отходящий газ контактной системы в количестве 35 ООО м ч поступает в абсорбер 1 распыливающего типа (APT), состоящий из трех частей — распылительной, абсорбционной и сепарационной. В распылительной части расположены семь алюминиевых конусов диаметром 300 мм в нижнем основании и 400 мм в верхнем. В абсорбционной части (диаметр 1600 мм, высота 5000 мм) происходит основной процесс абсорбции ЗОа распыленным раствором. В сепарационной части (диаметр 3800 мм, высота 4000 мм) капли жидкости отделяются от газа. [c.615]

В последнее время для проведения процесса карбонизации разработана колонна с перекрестно-точными контактными элементами и переливом (дырчатые переливные тарелки), которые устанавливаются в абсорбционной части колонны [46]. Такая карбонизационная колонна диаметром 3 м представляет собой аппарат, также состоящий из двух зон абсорбционной и холодильной (рис. 26). Абсорбционная зона колонны оснащается семнадцатью царгами 1 с перекрестно-точными контактными элементами 2. Холодильная зона комплектуется восемью холодильными царгами 3, оснащенными трубками, в которые вводится вода. [c.114]

В абсорбционной части колонны устанавливаются перекрестно-точные дырчатые контактные элементы с двойным переливом (рис. 27). На полотне тарелки 1 имеются отверстия диаметром [c.114]

Внутри колонна разделена глухой тарелкой 10 с паровым патрубком 7 на две части верхнюю—абсорбционную и нижнюю— отпарную. Число тарелок в абсорбционной части не менее 25, в отпарной—не менее 10. Диаметр колонны определяется, как обычно, по скорости газа, исходя из его плотности и расстояния между [c.97]

Диаметр мм Высота мм Рабочая поверхность насадки, Число ступеней в абсорбционной части Поверх- ность змеевиков м Масса, кг [c.182]

Далее они поступают в окислитель, в верхней части которого установлен фильтр для улавливания платины (стекловата), затем последовательно они проходят подогреватель воздуха, где охлаждаются до 210—230°С, подогреватель хвостовых газов, где охлаждаются до 150—160°С, и холодильник-конденсатор, в котором температура нитрозных газов снижается до 45—50°С. Охлажденные нитрозные газы поступают в нижнюю часть абсорбционной колонны, представляющей собой аппарат диаметром 2, высотой 46 м, снабженный 50 ситчатыми тарелками. На тарелках уложены змеевики, в которые подается оборотная вода для отвода теплоты. На верхнюю тарелку подается охлажденный конденсат воды, который, двигаясь навстречу потоку нитрозных газов, поглощает оксиды азота с образованием азотной кислоты. Полученная азотная кислота самотеком направляется в продувочную колонну, где прн помощи горячего воздуха производится отдувка растворенных оксидов азота, которые подаются на 6-ю тарелку аб- [c.106]

После появления клапанных тарелок их стали использовать в аппаратах различного назначения, включая абсорберы, абсорб-ционно-отпарные колонны, деметанизаторы и др. В этих аппаратах процессы массообмена протекают, как правило, при больших соотношениях потоков жидкость—газ. Производительность прямоточных клапанных тарелок определяется в этих условиях нагрузкой по жидкости, поэтому стремление обеспечить нормальную работу контактных устройств приводит к необходимости увеличения диаметра аппарата при наличии значительного запаса по скорости газа (пара). В нижней части абсорбционно-от-парных колонн, например где фактическая скорость газа (пара) составляет 50—60% от скорости захлебывания , интервал эффективной работы тарелок оказывается в связи с этим в 1,3— 1,5 раза ниже, чем при оптимальных условиях эксплуатации, т. е. [c.392]

Расчет абсорберов на опрокидывание. Абсорбционные башни производства слабой азотной кислоты для улавливания ценных продуктов коксового газа и другие обычно очень высокие и стоят снаружи цехов. Основные усилия, которые действуют на колонну, следующие вес корпуса и поглотителя, распорные усилия насадки для насадочных башен, ветровая нагрузка, сейсмические усилия, которые также учитываются специальными нормами. О первых двух усилиях уже говорилось выше. Ветровая нагрузка зависит от высоты и диаметра аппарата, от места его установки и от резонансной частоты колебаний аппарата. Последнее вызывается действием сейсмических сил, а также колебаниями различных машин, связанных с колонной (насосы, компрессоры и т. д.). Как уже указывалось выше, к нижней части аппарата приваривается опорное кольцо, которое крепится к фундаменту. Для нормальной работы наибольшее напряжение сжатия на поверхности кольца [c.246]

НОМ абсорбционном определении ртути проводилось также и автором настоящей работы. Применялся генератор с рабочей частотой 145 Мгц и полезной мощностью до 40 вт [20]. Разрядная лампа представляла собой вертикально установленную кварцевую трубку с внутренним диаметром 2,6 мм и длиной 100 мм. Внешние электроды подводились к центральной части трубки на расстоянии 10 мм друг от друга. Давление паров ртути в трубке поддерживалось равным упругости паров ртути при комнатной температуре за счет равновесия с нижним холодным концом трубки, далеко отстоящим от зоны разряда. Внутренний диаметр капилляра, равный 2,6 мм, являлся оптимальным, так как при большем диаметре капилляра увеличивается самопоглощение, а при меньшем —затрудняется зажигание разряда. [c.91]

Фракционирующий абсорбер представляет собою вертикальный цилиндрический аппарат, оборудованный ректификационными тарелками. Обычно верхняя абсорбционная часть 1 аппарата имеет меньший диаметр, чем нижняя фракционирующая 2. Во фракционирующем абсорбере можно о(дновременно перерабатывать жидкое и газообразное сырье. Под нижпюю тарелку абсорбционной части подается газообразное сырье, а жидкое сырье В.В0ДИТСЯ на несколько тарелок выше. [c.142]

Прежде всего макси.мально близко к бомбе размещали ручной редукционный клапан 4 (см. рис. 2), которым оперировали через отверстие в блоке, с постоянной температурой. Вслед за клапаном устанавливали абсорбционную трубку 9 длиной 22,5 см, использовавшуюся для удаления окислов серы и азота. Она представляла собой медную трубку диаметром 12 мм и заполнялась смесью из равных частей цинка фракции 20 и 40 меш. С обоих концов трубку закрывали пробками из стеклянной ваты. [c.226]

Уходящая из верхней части абсорбционной колонны паро-газовая смесь содержит незначительное количество НС1. Перед выбросом в атмосферу содержание НС1 в ней снижают до санитарной нормы, для чего ее пропускают через промывную, также фао-литовую колонну диаметром 0,6 ж и высотой 4 ж, с насадкой из керамических колец, орошаемую водой. Стекающая из промывной колонны кислая вода, содержащая всего 1,5% НС1, не используется и является отбросом производства. Перед спуском в [c.399]

Абсорбционные колонны обычно собираются из отдельных секций — царг на фланцах, но могут также выполняться и цельносварными. Наша промышленность выпускает определенные типоразмеры колонн, которые могут широко использоваться на любых производствах и для любых процессов. Предельные диаметры этих колонн определяются давлением. При давлении р = 0,7- -1 ати предельный диаметр Опр составляет 3000 мм. Для колонн, работающих под. вакуумом, О р = 2000 мм. При р — 2,5 6 10 16 ати предельные диаметры равны 2400 2000 1600 1000 мм, соответственно. Обычно диаметры для колонн из нержавеющей стали не превышают 1400 мм (толщина листа 14 мм). Высота колонн может быть любой, но длина отдельных царг, из которых собирается колонна, должна быть не более 8000 мм. Конструкция такой стандартной абсорбционной колонны насадочного типа представлена на фиг. 91. Эта колонна предназначена для работы под давлением и выполнена из стали Ст. 3. В верхней части колонны видны переливные тарелки и устройство для орошения. Для размещения насадки ставятся три колосниковые решетки. Насадка загружается и вы- [c.230]

Абсорбционная колонна (рис. 116) имеет цилиндрическую форму. Корпус 1 выполнен из нержавеющей хромоникелевой стали. Высота колонны 20 м, диаметр 5 ж. Колонна заполнена насадкой 2 из керамических колец. Для равномерного орошения насадки кислотой в верхней части колонны установлен специаль- Контактный аппарат с верх- [c.281]

СЧ 18-36, а холодильные трубки — из нержавеющей стали 12Х18Н10Т. Наиболь-щее распространение в СССР получила карбонизационная колонна, диаметр абсорбционной части которой равен 3 м, а холодильной— 2,8 м. Характеристики этой и других традиционно применяемых карбонизационных колонн приведены в табл. 1.20. Более подробно традиционные колонны описаны в литературе [2, 29, 42]. [c.114]

Диаметр абсорбционной части АОК. Диаметр коло1П1Ы определяется по формз пе [c.100]

В схеме с разделенными потоками регенерированного раствора применяются также абсорбер переменного сечения. Это обусловлено следующими обстоятельствами. Абсорбция кислых компонентов происходит очень быстро и практически осуществляется на 10-15 нижних тарелках, а на остальных тарелках происходит доулавливание кислых компонентов до требуемых норм, предусмотренных на транспортируемый газ. В этом случае на верх абсорбера, где происходит доочистка газа, иодается значительно меньшая часть общего количества раствора. В связи с этим диаметр верхней части абсорбционной колонны может быть уменьшен, что обусловливает снижение металлоемкости аппаратов и капитальных затрат на установку. [c.295]

Основным аппаратом установки является обесфеноливающий скруббер диаметром 3300—5000 мм, высотой 34 790—39 120 мм, выпотненный из углеродистой стати Рабочая поверхность насадки деревянной 4824—11 100 м , металлической 12675—29 400 м , число ступеней абсорбционной части 2—3 Нижняя часть скруббера изготовлена из плакированной стали, насадка — из стальной ленты Интенсификация обесфеноливания сточных вод паровым способом предполагает применение колонн с тарельчатыми контактными устройствами, имеющими малые габариты, высокую производительность В качестве контактных устройств предусматриваются решетчатые илн ситчатые тарелки Установка таких аппаратов позволяет улучшить условия труда и значительно сократить энергетические затраты, так как уменьшается количество циркулирующего раствора фенолятов натрия при обеспечении требуемой плотности орошения [c.215]

На содовых заводах применяются карбонизационные колонны диаметром 2,68 и 3/2,8 м, оснащенные в абсорбционной части перекрестно-точными контактными элементами с двойным переливом. Ниже приведены сравнительные данные о работе пассетной и перекрестно-точной карбонизационных колонн [c.117]

На рис. У1П-3 представлена схема установки осушки газа впрыском гликолей в трубопровод. Контактная зона 2 имеет форму трубы диаметром 200—400 мм и состоит из трех ступеней контакта длиной 4—6 м каждая. В каждую ступень навстречу газовому. потоку подается гликоль с помощью форсунок, число которых может быть от одной до шести при расстоянии между ними 1,5—2,5 м. Из газа предварительно удаляются жидкие и твердые примеси в сепарационной зоне 1. Распыленный гликоль абсорбирует лары воды пз газового потока и иасыщается водой. Насыщенный гликоль отделяется от газа в сепарационной зоне с отбойными перегородками и набивкой из металлической проволоки. Зоны сепарации на таких установках составляют одяо целое с зоной контакта. Длина абсорбционной части установки вместе с сепарационной зоной составляет примерно 10—14 м. Скорость газового потока может быть от 1,5 до 10 м/с. Насыщенный гликоль после каждой ступени контакта собирается в сборник 3, откуда насосом 7 марки Кимрей подается на регенерацию. [c.226]

Принципиальная технологическая схема процессов химической абсорбции не отличается от обычной схемы абсорбционного процесса. Однар(0 в конкретных условиях в зависимости от количества кислых газов в очищаемом газе, наличия примесей, при особых требованиях к степени очистки, к качеству кислого газа, и других факторов технологические схемы могут сун ест-венно отличаться. Так, например, при использовании аминных процессов при очистке газов газоконденсатных месторождений под высоким давлением и с высокой концентрацией кислых компонентов широко используется схема с разветвленными потоками абсорбента (рис. 53), позволяющая сократить капитальные вложения и в некоторой степени эксплуатационные затраты. Высокая концентрация кислых комионентов требует больших объемов циркуляции поглотительного раствора. Это не только вызывает рост энергетических затрат на перекачку и регенерацию абсорбента, но и требует больших объемов массообменных аппаратов, т. е. увеличения капитальнрлх вложений. Вместе с тем из практики известно, что в силу высоких скоростей реакций аминов с кислыми газами основная очистка газа происходит на первых по ходу очищаемого газа пяти—десяти реальных таре, 1-ках абсорбера на последующих тарелках идет тонкая доочистка. Этот факт послужил основанием для подачи основного количества грубо регенерированного абсорбента в середину абсорбера, а в верхнюю часть абсорбера — меньшей части глубоко-регенерированного абсорбента. Это позволило использовать абсорбер переменного сечения (нижняя часть большего диаметра, верхняя — меньшего), что снизило металлозатраты, а также сократить затраты энергии за счет глубокой регенерации только части абсорбента. [c.171]

Необходимость сооружения абсорбционного блока определяется при разработке технологии с учетом характеристики перерабатываемой нефти. На рис. 5.5 приведен общий вид стабилизатора и фракционирующего абсорбера, применяемых в блоках стабилизации и абсорбции современных комбинированных установок АВТ. Эти цилиндрические аппараты колонного типа оборудованы фракционирующими тарелками (до 40 шт.), штуцерами, патрубками для ввода и вывода продуктов, люками-лазами для ремонтных и монтажных работ. Высота и конструктивные данные указанных аппаратов во всех случаях сохраняются одинаковыми, а диаметр их меняется в изависимости от углеводородного состава перерабатываемой нефти. Конструкции нижней части аппаратов зависят от вида теплоносителя (пар высокого давления, циркулирующая часть нижнего продукта и т.п.). Наиболее характерными являются блоки стабилизации и абсорбции комбинированной АВТ типа А-12/9 производительностью 3 млн.т/год обессоленной ромашкинской нефти. [c.65]

Для улавливания паров серной кислоты из отходяии1х газов абсорбционных установок применяются фильтры, состояние из двух кон-центрично расположенных сеток, кольцевое пространство между которыми заполнено фильтрующим материалом из элементарных волокон. Эти фильтры устанавливаются в верхней части абсорбционных колонн или в отдельных аппаратах и имеют диаметр 460 мм и высоту 2400 мм [101]. [c.86]

Пропитку носителя можно осуществлять пескольки.ми путями [18]. В лабораторных условиях часто берут избыток пропитывающего раствора, и тогда максимальная концентрация активного компонента зависит от концентрации раствора. Если весь растворитель пспарить мгновенно, то растворенное вещество может равномерно отложиться на поверхности носителя. Однако из-за наличия капиллярных сил и распределения пор носителя по размерам растворитель испаряется медленно, и активный компонент распределяется неоднородно. Для получения высоких концентраций активной фазы проводят несколько последовательных циклов пропитки и высушивания. Когда желательно, чтобы количество жидкости было достаточно для заполнения пор носителя, используют метод увлажнения. Метод заключается в том, что носитель откачивают и при перемешивании на него разбрызгивают нужный раствор. Объем раствора не должен быть больше, чем абсорбционная емкость носителя. Высокая концентрация активной фазы на внешней поверхности частиц носителя может быть получена путем пропитки носителя раствором соли н последующего осаждения гидроксида около устьев пор носителя. Поры носителя можно заполнить газом или паром, например парами карбонилов металлов. По сравнению с методами пропитки ионный обмен обеспечивает более однородное распределение активной фазы по носителю. Кроме того, частицы активной фазы имеют, как правило, меньший средний диаметр [19]. [c.22]

В аппарате может происходить утечка жидкости через отверстия решетки и унос брызг с потоком газа. Сильная утечка или брызгоунос могут полностью нарушить работу аппарата. Так, если решетка имеет отверстия больпшх размеров, а скорость газа в яих небольшая, то при недостаточной интенсивности потока жидкость может протечь через отверстия решетки, не дойдя до противоположного ее края, и поэтому часть газа будет проходить через решетку, не взаимодействуя с жидкостью. В аппаратах для проведения абсорбцион-но-десорбционных процессов или теплообмена обычно стремятся работать без утечки жидкости, что при заданных режимных условиях достигается установкой решетки с соответствующим сочетанием свободного сечения, диаметра отверстий и толщины перфорированного листа. [c.23]

Расчеты показали, что температура низа колонны при работе под давлением должна быть за счет подачи части отбензиненной нефти доведена до 310—320°. Это не влечет за собой значительного увеличения потерь тепла, что еще в 1933 г. было показано С. Н. Обрял,-чиковым [15], так как нагретая до этой температуры отбензиненная нефть, идущая с низа колонны, поступает затем в печь для дальнейшего подогрева как в случае более низкой, так и при более высокой температуре отбензиниваиия нефти. При использовании испарителя, работающего под давлением от 1,7 до 3 ати, на производительности до 3000 Tj yTKU требуется колонна диаметром 3,2 м. Однако в ЭТОМ случае не будет решен вопрос о потерях бензина и использовании газа для процессов нефтехимии. Потребуется установка газокомпрессоров илм абсорбционной колонны. [c.26]

В табл. 3-22 приведены результаты определения влаги в некоторых углях тремя методами (см. также гл. 5). Можно пред-полаг-ать, что заниженные результаты в методе высушивания обусловлены окислением анализируемого материала. Для серийных определений с помощью абсорбционного метода взвешенные пробы в специальных стеклянных лодочках помещают в стеклянные трубки (внешний диаметр 20 мм), нагреваемые в алюминиевом нагревательном блоке. Через трубки продувают азот примерно с той же скоростью, как при проведении элементного анализа. В этих условиях для определения влаги в пробах массой 1 г требуется около 1,5 ч [321]. При анализе некоторых топлив удовлетворительные результаты были получены при извлечении влаги свободным от кислорода азотом при 105 С и последующем ее улавливании перхлоратом магния [111]. Содержание влаги во влажных углях часто удается определить методом конденсации с последующим измерением массы или объема извлеченной воды [55]. [c.178]

Раствор переливают в грушевидную колбу устройства длй холодного испарения и разбавляют еодой до 250 мл. До дна колбы опущен барботер. Из верхней части колбы пары ртути вместе с газом-носителем проходят через водоотделитель (пробирка размером 16X100 мм, заполненная стеклянной ватой) и поступают в абсорбционную кювету. Кювета представляет собой трубку из боросиликатного стекла диаметром 22 мм, длиной 200 мм, торцы которой закрыты кварцевыми окнами с одного конца входят, а с другого конца выходят пары ртути с газом-носителем. Циркуляция осуществляется насосом. В грушевидную колбу с раствором образца наливают 10 мл 10%-ного раствора сульфата олова (II) в 0,2 н. серной кислоте, быстро соединяют колбу с заранее собранным прибором и включают циркуляционный насос. Для измерения абсорбционного сигнала холодного пара используют СФМ Перкин-Элмер , модель 403, длина волны аналитической линии ртути 253,7 нм, ширина щели 3 мм, ток ЛПК 10 мА. Примерно через 5 мин интенсивность абсорбционного сигнала стабилизируется, его регистрируют. После этого выключают насос. [c.233]

Метод 1. Анализируемый раствор вводят в гидридный генератор, представляющий собой сферическую трехгорлую колбу вместимостью 125 мл, установленный на магнитной мешалке. Генератор продувается аргоном, который, проходя через крупнопористый стеклянный фильтр, поступает абсорбционную кювету. В это время, записывают базовую линию. Затем в раствор вдувают цинковый порошок с размером частиц 7,5 мкм и продолжают записывать абсорбционный сигнал, который обычно длится 3—5 с. Атомизатор-кювета представляет собой трубку из жаростойкого стекла длиной 195 мм, диаметром 9 мм, с открытыми концами. Гидрид селена вместе с аргоном подается из генератора по капиллярной трубке е среднюю часть кюветы. Кювета нагревается водородно-воздушным пламенем. Использован СФМ Джеррел-Эш , модель 82-546 с самописцем. Аналитическая линия 5е 196,0 нм, ток ЛПК Ю мА, расход водорода 32 л/мин, аргона—1,7 л/мин, воздуха — 7,0 л/мин. Если подготовленный раствор после добавления хлорида олова стоял длительное время, то выход селена уменьшается, по-видимому, из-за его агломеризации, препятствующей дальнейшему восстановлению. [c.238]

В работе [386] описаны устройство и метод быстрого определения индивидуальных алкилсвинцовых соединений и их суммарного содержания в бензине при комбинировании газового хроматографа и атомно-абсорбционного СФМ, у которого исключена смесительная камера. Хроматографическую колонку из нержавеющей стали длиной 91 см и внутренним диаметром 4,8 мм заполняют порасилем С (водный ассоциат) с размером частиц 147—124 мкм с 10% фазы полиэтиленгликоль ММ 20 000. Носитель предварительно сушат под вакуумом 2 ч при 150 °С, затем смешивают с раствором полиэтиленгликоля в безводном метаноле и растворитель удаляют при нагреве под вакуумом. Зацолненную колонку кондиционируют 2 ч при 250 °С. Рабочая температура колонки 130°С. Скорость потока газа-носителя водорода 120 мл/мин, давление на входе в колонку 140 кПа. Колонку соединяют с горелкой СФМ Вариан Тектрон , модель АА5 короткой трубкой из нержавеющей стали диаметром 1,6 мм. Использована горелка 10 см, у которой сбоку в центральной части просверлено отверстие, в это отверстие вставлен конец трубки, соединяющей колонку с горелкой. Для равномерного распределения потока газа вдоль пламени конец трубки выполнен в Т-образной форме с четырьмя отверстиями диаметром 1,6 мм. Чтобы исключить размывание пиков из-за смешения малых хроматографических фракций с большим объемом газа в смесителе горелки и предотвратить конденсацию соединений свинца на холодных стенках смесителя, трубка с выходными отверстиями помещена вдоль щели и непосредственно под ней. [c.268]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология