Поверхность контакта фаз определение, методы

Рис. 51. Схема прибора для определения поверхности контакта фаз методом отражения света [17]

Обр аботку опытных данных проводили по обобщенным уравнениям [2], при пользовании которыми необходимо знать величины поверхности контакта фаз и среднего диаметра капель. Однако в настоящее время нет достаточно точных экспериментальных или расчетных методов для определения этих величин. В данной работе сделана попытка определить величину поверхности контакта фаз методом Хатта [3] на системе едкий натр — двуокись углерода. Оказалось, что при капельном режиме с увеличением скорости газа величина поверхности контакта фаз не меняется, а зависит исключительно от величины удельного орошения. При изменении величины удельного орошения от 1,8 до 19 м / м -ч) величина поверхности контакта фаз менялась в пределах от 9 до 52 м /м . Эти исследования подтвердили наше предположение, что при постоянной плотности орошения с увеличением скорости газа уменьщается запас жидкости на тарелке, что фиксируется [c.219]

Обзор других (кроме химического) методов определения эффективной поверхности контакта фаз в насадочных колоннах, а также методов определения смоченной поверхности насадки и основные результаты, полученные различными исследователями на основе этих методов, содержатся в сообщении Н. М. Жаворонкова и др. . Доп. пер. [c.208]

Винтер А. А., Дорожкина Л. Н.. Городецкий И. Я.. Хим. пром.. № 8, 617 (1971). Определение поверхности контакта фаз (химическим методом) в прямоточных барботажных реакторах, секционированных ситчатыми тарелками. [c.269]

Наиболее распространенным методом определения ПКФ в системе газ — жидкость является способ, основанный на предположении, что пенный слой состоит из плотно упакованных газовых шаров некоего среднего диаметра — d<-p [Ш]- Тогда удельная поверхность контакта фаз a ., отвечающая геометрической величине а (м м ), определяется по формуле [c.70]

Метод элементарных стадий оказывается полезным не только при конструировании машин и синтезе новых технологических процессов, но также и при анализе существующих. Выше (гл. 12) это демонстрировалось на примере анализа работы одночервячного пластицирующего экструдера, а также на примерах анализа ряда операций формования, совпадающих с соответствующими элементарными стадиями. Примерами последнего рода можно считать каландрование и нанесение покрытий методом обратного макания. Рассматривая механизм генерирования давления при каландровании как генерирование давления вследствие вынужденного течения между двумя сходящимися плоскими поверхностями, можно лучше понять физическую сущность формования, которое последовательно происходит в нескольких межвалковых зазорах. Аналогичным образом, отождествляя оболочковое формование, макание, электростатическое нанесение покрытий и ротационное формование с процессом плавления с подводом тепла по механизму теплопроводности без удаления образующегося на поверхности контакта слоя расплава, можно разработать унифицированный способ описания всех этих методов и прийти к определению оболочкового формования как некоторого обобщенного способа формования. [c.608]

При выводе описанных уравнений исходили из коэффициентов массоотдачи отнесенных к единице площади тарелки. Исследования по определению поверхности контакта фаз в барботажных аппаратах (стр. 559 сл.) дают возможность найти истинные значения коэффициентов массоотдачи р. Можно ожидать, что по мере развития методов определения поверхности контакта и установления ее зависимости от различных факторов анализ массопередачи в барботажных абсорберах будут проводить именно этим способом. [c.568]

Однако этот путь, как отмечалось ранее, оказывается очень сложным трудно найти распределение концентраций в пограничных слоях фаз, часто затруднительно определить поверхность контакта фаз и т.д. Поэтому часто используют другой подход, широко применяемый в инженерных расчетах тепломассообменной аппаратуры процесс разбивают на отдельные стадии, находят уравнения для определения скорости переноса на каждой стадии и по уравнению массопередачи рассчитывают необходимую поверхность массопереноса, в данном случае - рабочую поверхность мембраны. К достоинствам такого метода следует отнести прежде всего возможность получения обобщенных зависимостей для определения скоростей отдельных стадий процесса, что в конечном итоге позволяет рассчитывать мембранные аппараты без проведения предварительных экспериментов. [c.340]

В случае линейного описания всех составляющих массопереноса (прежде всего — равновесия, остальные составляющие обычно принимают линейными) задачу относительно М удается рещить прямо, базируясь на входных концентрациях фаз для любых СКК. В случае кривой линии равновесия задачу определения М приходится, как правило, решать как обратную, сводя ее к проектной. По существу это метод подбора задаемся положением рабочей линии, решаем задачу проектирования с определением поверхности контакта Р, сравниваем найденные Р с заданными по условию задачи. При совпадении этих Р задача считается решенной, в противном случае подбор положения рабочей линии продолжается до совпадения. Зная Р, нахо- [c.817]

В науке ПАХТ исторически сложилось, что процессы массообмена в одиночном устройстве с непрерывным контактом фаз принято преимущественно рассчитывать в терминах поверхностной задачи, т.е. на основе поверхности контакта фаз (по величине типа k F или методами, связанными с определением кх и F). В то же время массообмен в сетях аппаратов (прежде всего в ступенчато-противоточных цепочках) рассчитывают в терминах смешанной потоковой задачи (по величинам типа Ьи D, mD) — на основе теоретических ступеней с использованием КПД, призванного отразить степень приближения к равновесию. Связи этих двух подходов не прослеживаются. [c.849]

Обработка полученных результатов с помощью метода теории подобия анализа размерностей позволила предложить следующие зависимости для определения коэффициента газосодержания и удельной поверхности контакта фаз а в виде критериальных уравнений [c.133]

В качестве простого метода контроля на постоянство чувствительности уже давно применяется определение числа многократных отражений от задней стенки из пластмассового образца № 1 (рис. 10.51, поз. 1). При низких и высоких частотах этот метод оказывается неэффективным. Кроме того, он не дает возможности сравнить различные типы искателей между собой на плексигласовом образце искатель с акустически мягкой поверхностью контакта (пластмассовой) будет иметь преимущество перед другими искателями с твердой контактирующей по- [c.252]

Средний размер частиц (от 29 до 88 А), определенный методом рассеяния рентгеновских лучей, оказался близким к размеру частиц, рассчитанному из удельной поверхности при допущении дискретных, плотных, сферических частиц (измеренная в действительности удельная поверхность была несколько ниже, чем рассчитанная из размеров частиц 5 , по-видимому, вследствие потери поверхности в точках контакта). Уиллером [32] было рассчитано распределение микропор по размерам в согласии с теорией капиллярной конденсации. [c.134]

При работе насадочных аппаратов в пленочном режиме (ниже точки подвисания) обьино не вся поверхность насадки смочена жидкостью. Кроме того, часть поверхности, покрытая неподвижной пленкой жидкости, неактивна для массообмена. Неподвижные застойные зоны жидкости образуются, например, в точках контакта между элементами насадки. При работе аппарата в режимах выше точки подвисания активная поверхность контакта фаз может превышать геометрическую поверхность насадки за счет образования волн на поверхности жидкой пленки, наличия капель жидкости в свободном объеме насадки. Доли смоченной и активной поверхностей насадки и 1 /а называются соответственно коэффициентами смоченности (смачивания) и активности. Методы экспериментального определения коэффициентов 1/ и приведены в [4]. [c.574]

Наиболее распространен метод, основанный на определении изменения резонансных частот колеблющегося пробного стержня после приведения его в контакт с поверхностью исследуемого объекта. Метод может быть реализован с использованием различных типов колебаний стержня - продольных, изгибных, крутильных. Для оценки достоинств и недостатков каждого типа колебаний рассмотрим взаимосвязь измеряемых изменений резонансных частот стержня после приведения его в контакт с образцом и физических характеристик зоны контакта. [c.208]

Для силикагелей второй серии результаты определения удельных поверхностей (350 530 м г) обоими методами хорошо совпадают (расхождения не превышают 2%). Для микропористых силикагелей значения удельных поверхностей при всей условности этой характеристики, в данном случае определенные методом титрования, существенно превосходят значения, определенные по БЭТ, что можно объяснить а) недоступностью для адсорбируемых молекул азота части поверхности глобул, близкой к местам контакта между ними б) несоответствием для микропористых сорбентов теоретических предпосылок, положенных в основу уравнения БЭТ (образование монослоя), с объемным характером заполнения микропор. [c.151]

Если насадочную колонну предварительно подвергнуть захлебыванию, то = 0. Подробный обзор возможных методов определения поверхности контакта фаз дан в монографии [15, с. 437] и здесь не приводится. [c.84]

Ниже приводятся результаты экспериментального изучения распределения фазовых сопротивлений рассмотренными методами при ректификации разбавленных растворов на различных контактных устройствах. При определении частных высот единиц переноса по методу, основанному на изменении соотношения истоков Я, величина потока жидкости сохранялась постоянной и менялась только скорость пара. Это позволяло считать, что поверхность контакта оставалась неизменной (до точки подвисания). [c.96]

Направляя для более подробного знакомства К специальным публикациям, подчеркнем формальное сходство задачи с задачей кучности при стрельбе. В отдельных случаях, пользуясь упомянутым методом, удается получать определенные указания на согласованное кучное расположение зон изменения поверхности контакта. [c.86]

Во многих случаях учет влияния гравитационных или поверхностных сил возможен без представления каждой термодинамической переменной как явной функции высоты положения системы или площади поверхности контакта между фазами. Такой подход предполагает, что система находится в равновесии при постоянном значении одной из этих двух переменных, а влияние общих изменений такой переменной учитывается не термодинамическими методами. Более общим подходом является рассмотрение состояния системы с учетом дополнительных переменных. Это может быть осуществлено соответствующим применением обобщенного определения внутренней энергии, учитывающего влияние высоты и межфазной поверхности. Если при оценке внутренней энергии влияние гравитационных сил и поверхностной энергии не учитывается непосредственно, то, как указывалось ранее, их влияние должно учитываться косвенным [c.219]

Для исследования кинетики реакций с полимеризующими-ся продуктами в присутствии водяного пара разработана и применена модель реактора с поршневым турбулизатором [35]. Исследование методом конкурирующих реакций [23] позволило определять относительную адсорбционную и реакционную способность углеводородов. Импульсный микрокаталитический метод дал возможность изучения кинетики процесса при нестационарном состоянии катализатора. Оценка величины поверхности серебра [21] и окислов меди [22] на поверхности носителя хемо-сорбционным методом позволила определять удельную поверхность и удельную активность контактов. Наиболее быстрым и удобным является хроматографическое определение общей величины поверхности контактов [1]. Применение инфракрасной спектрометрии дало возможность уточнить детали механизма окисления этилена на серебре. [c.23]

Лабораторный метод оценки склонности газотурбинных топлив к отложениям в топливной системе продуктов разложения важен для прогнозирования поведения топлива в реальных условиях эксплуатации. Повы-щению термической стабильности топлива и снижению его коррозивности способствует гидроочистка, когда из нефтяного дистиллята удаляются агрессивные и нестабильные соединения, содержащие серу, азот и кислород. Результаты испытаний являются показателем стабильности топлива во время работы газотурбинного двигателя и могут быть использованы для оценки уровня отложений, которые образуются при контакте жидкого топлива с нагретой поверхностью при определенной температуре. [c.574]

Метод определения коррозионности по Пинкевичу (ГОСТ 5162—49) заключается в воздействии на металлические пластинки нагретого масла, тонкий слой которого на пластинке периодически соприкасается с кислородом окружающего воздуха. Таким образом, отличительной чертой этого метода является то, что тонкий слой масла окисляется на поверхности металла, при этом обеспечивается чередующийся контакт металла с маслом и масляной пленки с воздухом и перемешивание масла. По методу Пинкевича коррозионность масла устанавливается по изменению веса пластинки после 50-часового испытания в масле при температуре 140°С. При определении коррозионности но этому методу испытуемое масло, находясь в пробирке, имеет малую поверхность контакта с воздухом и поэтому окисляется медленно окислению подвергается лишь тонкая пленка масла во время пребьгаания пластинки в воздухе. [c.216]

D 1 1 1 о п J. В., И а г г i S I. J. Сап. J. hem. Eng., 44, 307 (1966). Определение коэффициентов массоотдачи в жидкой фазе и поверхности контакта фаз (химическим методом) в газо-жидкостных контакторах (с одиночным отверстием и с ситчатой тарелкой). [c.281]

Pasiuk-BronikowskaW., hem. Eng. Sei., 24, 1139 (1969). Определение коэффициента физической массоотдачи в жидкой фазе и эффективной поверхности контакта фаз при абсорбции в колонне с ситчатой тарелкой химическим методом. [c.287]

Широкое использование химического метода для нахождешя удельной ПКФ объясняется прежде всего возможностью проводить определения в газожидкостных дисперсных средах любой структуры, вплоть до зоны брызг. Метод позволяет проводить определение ПКФ на непрозрачных моделях и исключает влияние пристенного эффекта. Однако большая трудоемкость этого метода, его неоперативность, сугубо лабораторный характер, трудность выделения геометрической величины ПКФ из общей функциональной зависимости, описывающей скорость сорбционного процесса, заставляют исследователей продолжать поиск более совершенного метода определения поверхности контакта фаз. [c.71]

Определение объемного коэффициента массоотдачи. В расчетные формулы (4.18) - (4.20) для определения объема оросителя градирни входит объемный коэффициент массоотдачи отнесенный к разности влагосодержаний воздуха. Теоретических методов для определения на сегоднящний день не существует из-за неизвестной площади поверхности контакта воды с воздухом в этом объеме. Поэтому находят экспериментально для каждого типа оросителя. Подсчеты его значения производят, исходя из уравнения (4.18), по формуле [c.73]

Методы для оценки противоизносных свойств реактивных топлив не исчерпываются рассмотренными — в стадии разработки и внедрения находится еще ряд установок. Так, на основе установок КНИГА создана конструктивно более совершенная установка УНС-1, работающая по тому же принципу, и другие, например, СИССТ-1. По иному принципу работает прибор для определения износного числа [111], трущейся парой в нем служит коническая стальная шайба, вращающаяся в топливе (от мотора), и реальный плунжер авиационного насоса-регулятора, находящийся в контакте с ней под осевой нагрузкой. Вследствие наклонной поверхности шайбы при ее вращении плунжер получает вращательное движение вокруг своей оси. При изнашивании поверхности контакта и увеличении пятна износа число оборотов плунжера уменьш ается. Это уменьшение за определенную длительность испытания (по отношению к эталонному топливу — изооктану) и является критерием оценки — износным числом. Чем оно меньше, тем лучше топливо. Износные числа для товарных топлив составляют Т-1 — 7—12 ТС-1 —30—60. Метод находится в стадии апробации. [c.128]

Как уже отмечалось, проблема регулирования устойчивости углеводородных дисперсных систем, частным случаем которых являются водобитумные эмульсии, становится решающей при оптимизации и интенсификации процессов их производства и применения. При разработке компонентного состава эмульсий, обладающих заданными наперед специфическими свойствами, и методов повышения эффективности их использования регулирование устойчивости является важнейшим инструментом для решения поставленных задач. Особо следует сразу выделить двоякость подхода к устойчивости - битумные эмульсии должны быть стабильными (аг-регативно и кинетически устойчивыми) при хранении и разрушаться с установленной технологией использования скоростью при контакте с поверхностью. В качестве методов оценки стабильности битумных эмульсий могут быть использованы как традиционные (фактически - визуальные), так и некоторые физико-химические методы. Преимущества первых заключаются в их простоте и доступности. Однако при разработке рецептур эмульсий различного назначения следует использовать более информативные методы. Например, авторами разработана методика оценки стабильности катионных эмульсий по их электропроводности, а также метод определения агрегативной устойчивости битумной пленки, образующейся при распаде эмульсии, в среде растворителя. [c.4]

Определение необходимой поверхности контакта посредством уравнений (П1-21) или (П1-26). Этот метод требует знания коэффициента массопередачн и нахождения средней движущей силы. [c.195]

Определение числа тарелок. Для определения чцсла тарелок необходимо сначала найти коэффициент массопередачи и число единиц переноса на тарелку. Так как методы расчета поверхности контакта фаз еще недостаточно разработаны, обычно предпочитают пользоваться значениями Ку , отнесенными к единице площади тарелки (см. стр. 564). Эти значения определяют на основе опытов с соответствующей системой газ—жидкость или рассчитывают по коэффициентам массоотдачи . Последние могут быть вычислены из уравнений (VH-130) и (VII-131). Ввиду недостаточной точности существующих расчетных формул значения Kys следует принимать с некоторым запасом. [c.598]

Выражение (4.82) является достаточно общим, и позволяет рассчитать коэффициенты массоотдачи на основе коэффициентов молекулярной диффузии, а также известного характера изменения коэффициента турбулентной диффузии 0] у) и относительного диффузионного потока / у) в пофаничном слое [1,34 - 37]. Для массоотдачи через свободную (подвижную) поверхность контакта фаз в системах газ - жидкость, жидкость - жидкость на сегодняшний день не существует универсальных методов нахождения коэффициентов турбулентной диффузии. Поэтому для определения коэффициента массоотдачи удобно воспользоваться упрощенными моделями. Наиболее простой является пленочная модель, где предполагается, что [c.146]

В литературе встречаются попытки использования коэффициентов массоотдачи , отнесенных не к единице поверхности контакта фаз, а к единице объема фазы или даже к единице поперечного сечения аппарата. Такие попытки обосновывают недостаточностью сведений о величине поверхности в массообменном устройстве. Излишне говорить, что это уход от физической сущности явлений, фактически — грубая подмена задачи. Эмпирические зависимости, построенные на таких предпосылках, работоспособны лишь в очень узкой области проведенного эксперимента они не обладают прогнозностью к практическим рекомендациям здесь следует относиться крайне осторожно. Эти подходы Moiyr бьггь терпимы лишь на определенной стадии исследования и инженерной практики, пока не разработаны более правомерные подходы и методы расчета (в частности, пока не разработаны достоверные методы определения поверхности контакта). В учебнике использование таких коэффициентов массоотдачи практикуется лишь в единичных случаях. [c.778]

Вопросы тепло- и массопередачи применительно к аппаратам с провальными тарелками, используемым в системах очистки газов, исследованы пока недостаточ1но глубоко. Определенные трудности при разработке инженерных методов расчета подобных тепло- и массообменных аппаратов связаны с определением поверхности фазового контакта в гаэожидкостном слое на тарелке. В некоторых работах расчет этой поверхности базируется на величине поверх ности пузыря, образуемого при движении газов через слой жидкости на тарелке. В этом случае величина поверхности фазового контакта Р (в м ) определяется по формуле Р=аН5, где а — удельная объемная поверхность контакта фаз, м /м 5 —площадь тарелки, м величина а находится из выражения а=6 q г/dп, где п — диаметр пузыря, м фг — газосодержание пенного слоя. [c.120]

Поверхность контакта фаз. Интенаивяое движение элементов насадки, способствующее турбулизации потоков в трехфазной системе [65], не позволяет применить методы фотографирования, светоотраженйя и деполяризации света для определения опытным путём величины межфазной поверхности. Поэтому при определении этой величины для рассматриваемых аппаратов ис-, пользуется [47, 65, 66] метод, исходящий из известной скорости химической реакции Этот метод позволяет определить интегральное значение поверхности контакта фаз [67]. Сопоставление [66] удельной поверхности контакта фаз аппаратов ВН и аппаратов с провальной тарелкой показывает, что при одинаковых скоростях газового потока наличие взвешенной насадки приводит к увеличению удельной поверхности контакта фаз (отнесенной к поверхности тарелки) в 10—20 раз, а удельной объемной поверхности контакта фаз (отнесенной к объему слоя)— в 5—6 раз. Согласно [47] величина удельной поверхности контакта фаз в 2—5 раз превосходит межфазную поверхность на [c.151]

Еще меньше упоминаний в литературе о применении в качестве катализаторов дегидрирования углеводородов других платиновых металлов. В недавно опубликованной работе [169] было найдено, что при дегидрировании н-пентана в присутствии рутения, нанесенного в очень малых концентрациях (от 0,86 до 0,1%) на 7-А120з, основную часть продуктов реакции составляют олефины. Первичной быстрой реакцией является дегидрирование н-пентана в пентен-1, из которого так же быстро образуются диены, тогда как пентен-2 получается путем вторичной, более медленной, стадии изомеризации пентена-1. Была также обнаружена зависимость селективности катализаторов от поверхностной концентрации рутения. Для катализаторов, содержащих от 0,86 до 0,10% Ки, селективность составляет от 62,9 до 96,3%, увеличиваясь с уменьшением концентрации рутения в катализаторе. Величина поверхности катализатора и самого металла, определенная методом БЭТ и адсорбцией СО, для контакта с содержанием 0,30% Ки составляла 182,0 и 26,9 м /г соответственно. [c.170]

Поскольку для детального исследования каталитических процессов в ряде случаев желательно изучение сорбции многокомпонентных систе.м на поверхности контактов, значительный интерес представляет возможность использования различных вариантов хроматографии без газа-носигеля, предложенной Жуховицким и Туркельтаубом [36]. Такой метод, позволяющий получать данные по адсорбции в многокомпонентных системах, был использован, в частности, Рогинским и Яновским с сотр. [37, 38], которые осуществили ваканто-хроматографическое изучение адсорбции смеси пропана с пропиленом на силикагеле. В результате эксперимента регистрируются последовательности пиков вакансий. Максимумы пиков, соответствующие определенному сорбату, сое- [c.106]

Коэфф. Т. экспериментально определяют на трибо-метрах, позволяющих измерять значения N, Р ж Т в зоне фрикционного контакта при этом оценивают степень шероховатости поверхностей. О стандартизованных методах определения коэфф. Т. и степени истирания см. в ст. Испытания пластических масс, Испытания резип, Испытания химических волокоп. [c.326]

Образование химической связи углеродный материал — инициатор с поверхностью доказано аналитическими методами и результатами исследования распада привитых инициаторов. Так, степень прививки лауроилпероксида к саже, определенная по увеличению содержания водорода, составила 6% [441], Содержание радикалов на поверхности сажи после обработки ее пероксидами не уменьшается. Возможно, при взаимодействии поверхностных хино-новых групп с радикалами пероксида образуются стабильные хи-ноновые системы, которые при контакте с кислородом легко переходят в реакционноспособные хиноновые радикалы. В результате на поверхности углерода появляются новые неспаренные электроны, способные к реакции рекомбинации со свободными радика- [c.249]