Число эквивалентных теоретических тарелок

Таким образом, зная удерживаемый объем и ширину или полуширину хроматографической полосы, например полуширину на половине высоты Ла1 , можно найти число эквивалентных теоретических тарелок колонки. [c.579]

Рис. 97. Зависимость числа эквивалентных теоретических тарелок от выхода дистиллата в пределах от О до 50 об. % (система хлорбензол—этилбензол).

Таким образом, определив экспериментально величину удерживаемого объема Уц и полуширину хроматографической полосы Аз У, можно рассчитать N (число эквивалентных теоретических тарелок колонки). [c.29]

Если теперь число эквивалентных теоретических тарелок Пэ, в. отнести к числу теоретических тарелок Псо при 11=со и такой же нагрузке, то, согласно исследованиям Оболенцева и Фроста [166], получаем коэффициент полезного действия колонки [c.173]

Такой метод расчета числа эквивалентных теоретических тарелок и коэффициента полезного действия колонки N обладает тем преимуществом, что дает возможность сравнивать колонки при самых разнообразных условиях, поскольку все найденные числа теоретических тарелок относятся к г = оо. [c.173]

При определении разделяющей способности колонки в рабочих условиях поступают так, как это описано в главе 4.104 для установления числа эквивалентных теоретических тарелок. [c.183]

На основании данных о содержании бензола в верхнем и нижнем погонах рассчитывали число теоретических тарелок для каждого режима. Расчет числа эквивалентных теоретических тарелок проводили по формуле Фенске в соответствии с методикой, разработанной В. Г. Николаевой [c.97]

Как и в дистилляции, в хроматографии используют понятие числа эквивалентных теоретических тарелок п [c.51]

Таким образом, зная величину удерживаемого объема и полуширину хроматографической полосы, можно рассчитать п — число эквивалентных теоретических тарелок колонки, необходимое для обеспечения разделения смеси. [c.145]

Таким образом, для составов симметричных, т. е. содержащих около 3 молярных процентов на обоих концах, максимальное число теоретических тарелок, которое может испытываться данной идеальной смесью, примерно равно трехкратному значению величины 1/log а для данной смеси. При этом упрощении и предполагая смесь идеальной, можно оказать, что перечисленные бинарные смеси могут служить для испытания перегонных г<олонн, имеющих примерное число эквивалентных теоретических тарелок, указанное в последней колонке таблицы. [c.33]

При рассмотрении вопроса о смесях для испытания перегонных колонн важно учитывать два требования. Во-первых, специальная смесь должна быть но существу идеальной, чтобы сделать возможным применение уравнения (6) или быть такой, для которой при равновесии жидкости и нара можно получить подходящие и надежные данные по составу и температуре, по которым и удастся графически определять число эквивалентных теоретических тарелок. Во-вторых, компоненты смеси должны быть легко доступны в сравнительно чистом виде по умеренной цене. Смеси А, В и С, перечисленные в табл. 3-1, сравнительно хорошо удовлетворяют этим требованиям и использовались в качестве смесей при испытаниях [63]. Смесь Н, имеющая очень малую величину а, нуждается в дальнейшем, более детальном исследовании, с точки зрения величины ее отклонения от идеальности, прежде чем может быть применима в очень точных исследованиях. Диметилгексан, являющийся основой смеси D, до настоящего времени, в силу своей дороговизны, является недоступным в достаточных количествах и нужной чистоты, чтобы использовать его в качестве компонента смесей при испытаниях. Относительно триметилпентана, являющегося основой смеси Е, положение несколько более благополучно. Хотя ни один из компонентов в отдельности не является доступным в соответствующих количествах необходимой чистоты, но чистые бинарные смеси [c.33]

Верхняя часть оси ординат показывает перепад давления в мм Hg на метр длины насадка на нижней части оси ординат отложено число эквивалентных теоретических тарелок на метр длины насадки на оси абсцисс дана производительность в мл (жидкости) в час. Ректифицирующая часть испытывавшейся колонны имела внутренний диаметр 10 /ши 2,79 ж высоты столба насадки насадка представляла собой спиральки из нержавеющей стали диаметром [c.36]

Несмотря на то, что значение числа эквивалентных теоретических тарелок на метр длины этой насадки заметно меньше, чем сообщенное Под- [c.36]

Верхняя часть оси ординат показывает перепад давления в мм Н на метр длины насадоч-ной части на нижней части оси ординат отложено число эквивалентных теоретических тарелок на метр длины насадочной части на оси абсцисс показана производительность в мл (жидкости) в час. Ректифицирующая часть колонны Н, на которой производились эти испытания, имела внутренний диаметр 15 мм и высоту заполнения насадкой 2,71 м насадкой служили спирали иэ нержавеющей стали диаметром [c.37]

На верхней части оси ординат приведены данные о перепаде давления в мм Hg на метр насадочной части нижняя часть оси ординат показывает число эквивалентных теоретических тарелок вя метр насадочной части на оси абсцисс отложено значение производительности в мл (жидкости) в час. Ректифицирующие части пяти различных колонн колонна Е — точки обозначены X колонна Р — точки обозначены колонна Сг, внутренний диаметр 25 мм, длина 2,75 м — точки обозначены Ш колонна М — точки обозначены и колонна Н, внутренний, диаметр 25 мм, длина 2,73 м — точки обозначены Д. Смеси для испытания эффективности колонн были для колонн Е, Г, Сги М — метилциклогексан и н-гептан. Для графика перепада давления кривые , II, Ш дают результаты для регулируемых давлений, равных 770, 217 и 57 л)ж Н соответственно. Средняя величина числа теоретических тарелок составляла 33,2 при среднем отклонении 1,6. Определение числа эквивалентных теоретических тарелок производилось при [c.37]

Приведены результаты для числа эквивалентных теоретических тарелок при полном орошении и перепаде давления, полученные в опытах, проведенных при атмосферном давлении, скорости вращения в интервале от О до 4000 об/мин и величине производительности от 600 до 4700 лл (я идкости) в час. [c.62]

Результаты определения числа эквивалентных теоретических тарелок как функции производительности для девяти различных скоростей вращения показаны на фиг. 3-33. Нанесены реально наблюдаемые величины. [c.64]

Скорость вращения, об мин к, см 1 Число эквивалентных теоретических тарелок на метр длины ректифицирующей части колонки [c.67]

Число эквивалентных теоретических тарелок п в ректификационной секции вычислялось из уравнения [9, 10] [c.218]

Подставляя эти величины и соответствующие величины д.чя промежуточных температур в уравнение (3) для числа эквивалентных теоретических тарелок, получим [c.219]

Ширину пика у основания и) получают как отрезок, отсекаемый на основании двумя касательными, проведенными к пику. У кривой Гаусса этот отрезок равен 4 ст. Как и в дистилляции, в хроматографии используют понятие числа эквивалентных теоретических тарелок п. ,, [c.19]

Диаграмма, построенная по опытным данным Коллинза и Ланца [200] (рис. 92) иллюстрирует взаимосвязь между числом теоретических ступеней при о = оо и 27 и числом эквивалентных теоретических тарелок. При ректификации эталонной смеси н-гептан — метилциклогексан колонна с 30 реальными тарелками при [c.147]

Гораздо лучше проводить с помощью эталонной смеси периодическую ректификацию при определенной нагрузке и определенном флегмовом числе, отбирая каждый раз небольшие пробы дистиллата (примерно 1% загрузки) и одновременно при каждой второй пробе отбирая из куба пробы по каплям для определения концентрации кубовой жидкости. Если нанести на диаграмме состав дистиллата и загрузки куба в зависимости от выхода дистиллата, то можио получить две кривые, как это показано на рис. 96 для смеси хлорбензол — этилбензол при давлениях 760 и 20 мм рт. ст. и =8 [711. Эти результаты сравнивают с данныдш испытания при бесконечном флегмовом числе, причем для этой цели введены понятия число эквивалентных теоретических тарелок и коэффициент полезного действия колонны . [c.170]

Для расчета найденные значения (дистиллат) и жв(куб) иодставляют в уравнение Фенске [108], действительное для / =оо. При графическом определении применяют способ Мак-Кэба и Тиле (см. главу 4.71). Если испытание проводили в рабочих условиях, т. е. с конечным флегмовым числом, то число эквивалентных теоретических тарелок определяют по методике, приведенной в главе 4.104. [c.183]

Испытания, проведенные на ректифицирующей части диаметром 13 мм и длиной 1,83 м, содержащей насадку Хели-Грид [29], дали следующие результаты при атмосферном давлении число эквивалентных теоретических тарелок при полном орошении — 94, при падении давления в 10 мм Нд и вычисленной производительности 340 мл/час. Это отвечает 51 эквивалентной теоретической тарелке и падению давления в 5,5 мм Нд на метр длины насадки при данной производительности. [c.36]

Фиг. 3-33. Экспериментальные данные о числе эквивалентных теоретических тарелок как функции производительности для различных скоростей вращения для роторной колонны из концентрических труб [АНИИП 6-106],

На сюя аОсцисо отложено число эквивалентных теоретических тарелок на метр длины ректифицирующей части. На оси ординат — производительность колонки в мл (жидкости) в час. [c.66]

На фиг. 3-35 приведен график величин производительности, поделенных на величину задержки, отнесенную к эквиваленту теоретических тарелок в эквивалентное время, как это было получено в настоящем исследовании. Это так называемый коэффициент эффективности, применяемый Брэггом [33] и Подбильпяком [29], а также и в предыдущих сообщениях лаборатории [АНИИН 6-106] он также может быть представлен как число эквивалентных теоретических тарелок, через которое фракционируемый материал проходит в единицу времени. Для этих вычислений величина задержки принималась той же, что и приведенная в табл. 3-5. Для роторных колонн с концентрическими трубками коэффициент эффективности меняется относительно мало с изменением производительности при данной скорости вращения, но заметно увеличивается со скоростью вращения. Кривые на фиг. 3-36, обозначенные А-1000, А-2000, А-ЭООО и А-4000, дают те н е результаты с коэффициентом эффективности как функции производительности для четырех различных скоростей вращения. При 4000 об/мин величина коэффициента эффективности составляет около 10 ООО час и почти не меняется с производительностью. На фиг. 3-36 показаны также величины коэффициента эффективности для фракционирующих секций других типов, как сообщалось в цитированных ссылках. [c.68]

Верхняя шкала ординат показывает перепад давления в миллиметрах рт. ст. на метр высоты насадки нижняя шкала ординат дает число эквивалентных теоретических тарелок, приходящихся на метр высоты насадки. Шкала абсцисс дает производительность в миллилитрах жидкости в час. Ректификационная секция дестилляционной коллоны, в которой проводилось испытание, вмела внутренний диаметр 15 мм и длину 2,71 м. Насадка состояла из. спиралей нержавеющей стали диаметром 2,4 мм. Исследуемая смесь состояла из метилциклогексана и 2, 2, 4-триметилпентана. Измерения перепада давления произ-води.1нсь при давлениях 770 мм в головке. Среднее число эквивалентных теоретических тарелок на метр высоты колонны равно 36,4 со средним отклонением >3,1. Определение числа эквивалентных теоретических таре.ток производилось 1фСШ1у> щественно при атмосферном давленив. [c.221]

Верхняя шкала ординат дает перепад давления в мм рт. ст. на метр высоты насадки, нижняя шкала ординат дает число эквивалентных теоретических тарелок ва метр шкала абсцисс дает производительность в миллилш-рах жидкости в час. [c.222]

Колонна М — точки ф Колонна N — точки Д. Внутренний диаметр этих двух колонн — 25 мм и длина — 2,73 м. В колоннах Е, Р, М к N исследовалась смесь метилциклогексана и 2,2,4-триметилпентана и в колонне О — смесь из метилциклогексана я н-гептана. Кривые 1 11-я. Ill показывают перепад давления при давлении в головке колонны 770, 217 и 57 мм рт. ст. (абс.) соответственно. Среднее число эквивалентных теоретических тарелок на метр высоты колонны составляет 83,2 со средним отклонением sfa 1,6. Определение числа теоретических тар лок провзводилось пренмущаственно прн атмосферном давлении. [c.222]

На рис. 11.17 приведены некоторые примеры разделения изомеров пятичленных конденсированных ароматических соединений, фенокси-фенолов, метилнафталинов, терфенйлов, нитрофенолов, диаминоди-фенилметанов и диоксибензолов на различных адсорбентах (силикагелях, препаратах окиси алюминия и бентонах). Разделение во всех случаях полное. В табл. 11.5 приведены значения отношений исправленных времен удерживания для изомеров и эффективность (число эквивалентных теоретических тарелок) колонны. Следует отметить довольно высокие значения селективности а при низкой эффективности колонн, на которых проведено это разделение изомеров. [c.226]

Ректификационная колонна может быть заполнена инертным материалом для создания более эффективного контакта между жидкостью и паром. Этот материал должен занимать лишь небольшой объем, чтобы оставалось достаточно свободного пространства для движения больших количеств пара. В качестве насадок, действуюгцих с различной эффективностью, применяют стеклянные кольца, винтовые спирали и некоторые другие типы материалов. Эффективность колонны выражается числом эквивалентных теоретических тарелок. Число теоретических тарелок колонны равно числу последовательных частных равновесий жидкость— пар, обеспечпваюш их разделение, которое достигается в реальной колонне. Число теоретических тарелок до некоторой степени зависит от флег-мового числа, т. е. от отношения скорости возврата жидкости в головку колонны к скорости отбора дистиллята. [c.185]

Ректификационная колонна предназначена для многократного повторения процессов испарения и конденсации. Обычно она состоит из испарителя, расположенного в нижней части, ряда тарелок и конденсатора в верхней части. На каждой из тарелок находится жидкость, через которую пробулькивает поднимающийся пар. Значительная часть этого пара конденсируется в конденсаторе, и образующаяся жидкость стекает вниз на тарелки. На фиг. 2.3. изображена ректификационная колонна с сетчатыми тарелками. Отверстия в тарелках настолько малы ( 0,6 мм), что проходящий через них пар не позволяет жидкости стекать вниз. Поэтому уровень жидкости на каждой тарелке определяется высотой перегородки, а излишек уходит через 1001 сливную трубу вниз на следующую тарелку. Теоретической тарелкой называется такая тарелка, на которой полностью достигается состояние равновесия (как это показано на фазовой диаграмме, фиг. 2.2) ). Обычно расчет ректификационной колонны производят, пользуясь числом эквивалентных теоретических тарелок. В идеальном случае пар, уходящий с данной тарелки, находится в равновесии с жидкостью на тарелке, согласно кривым фазового равновесия (см. фиг. 2.2.). Следовательно, жидкость на данной тарелке и пар на следующей нижней тарелке имеют одинаковый состав ). Необходимо, чтобы между тарелками существовала определенная разность температур, достаточная для поддержания одинакового давления паров над тарелками с жидкостью разного состава (в этом анализе давление можно считать постоянным по всей колонне). Необходимость такой разности температур (и разности составов жидкостей, находящихся на соседних теоретических тарелках) можно пояснить [c.94]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология