Водяной пар, в отходящих газах

Пример VI.25. Определить количество водяных паров, уносимых с газом из камеры сжигания фосфора, и состав отходящего газа, если расход воздуха на сжигание 1 т фосфора составляет по практическим данным 8055 м (при н, у.), а содержание водяных паров в отходящем газе равно 0,18 кг/кг (в расчете на 1 кг сухих компонентов отходящего газа за вычетом РаО ). Для сжигания применяется предварительно осушенный воздух. [c.299]

Проведенные исследования позволяют выявить условия работы завода, при которых скорость коррозии оборудования может быть значительно уменьшена а) снижением концентрации сажи в оборотной воде (улучшение отстоя) б) снижением температуры оборотной воды, подаваемой к полкам пенных аппаратов (налаживание работы градирен и окончание строительства второй градирни на Омском заводе), с целью уменьшения содержания водяных паров в отходящих газах и скорости коррозии стали, вызываемой оборотной водой в) уменьшением брызгоуноса из пенных аппаратов (налаживание работы мокрых электрофильтров) г) применением в оборудовании сухого-улавливания качественной теплоизоляции д) уменьшением подсоса воздуха через неплотности аппаратуры, находящейся под, разрежением. [c.52]

Снижение к. п. д. реальных процессов при увеличении содержания водяного пара в отходящем газе вьовано тем, что в генераторе реакции протекают в условиях, близких к адиабатическому процессу, что приводит к снижению температуры реакции восстановления. При Н20 = 17,45% температура реакции составляет 716°, а при НгО = 30% только 646°. [c.31]

Проведенные ранее опыты [2] показали, что при восстановлении в реакторе кипящего слоя тонкоизмельченных окислов железа скорость процесса в целом сильно зависит от количества водорода, подаваемого в реактор. Как видно из хода кривых, приведенных на рис. 1, увеличение количества восстановителя значительно ускоряет процесс восстановления, даже при небольшой высоте слоя (75 мм в неподвижном состоянии) и в условиях, когда концентрация водяных паров в отходящем газе далека от равновесной. Для железорудных концентратов флотационного обогащения практически исключена возможность форсировки процесса восстановления увеличением подачи газа-восстановителя (из-за малой скорости витания дисперсных частиц). Согласно формулам (2) и (4), этого гпдродиналшческого эффекта можно избежать во-первых, проведением предварительного окомкования материала с последующим упрочнением и восстановлением во-вторых, повышением давления газовой фазы в реакторе. [c.451]

Это объясняется тем, что при взаимодействии с кислородом хлористый магний разлагается с выделением хлора и образованием окиси магния, а в результате гидролиза водяным паром он также превращается в окись магния с выделением хлористого водорода. При нагревании каинита или смеси хлорида калия и сульфата магния реакция идет тем интенсивнее, чем больше пропускается водяного пара. В отходящем газе содержится хлористый водород, а в остатке окись магния и сульфат калия. Введение в реакционную смесь 20—25% добавок SiOg (трепела), MgO и других — облегчает процесс в этих условиях реакционная масса остается рыхлой, рассыпчатой, что позволяет поднимать ее температуру до 800—900 °С без превращения в жидкий плав. Это ускоряет реакцию с газовой фазой (паром) и облегчает транспорт шихты. При 800—900 °С степень превращения хлорида калия в сульфат достигает 90—95%. Более высокие температуры приводят к потерям хлористого калия вследствие его летучести. [c.289]