Упрочнение и последующая обработка

В основе обработки труб щетками в режиме наклепа лежит ударное воздействие концов проволочек на очищаемую поверхность, в результате которого происходит хрупкое разрушение сплошности слоя окалины и последующий сдвиг отдельных частиц окислов. Степень упрочнения металла достигает больших величин, при этом на обработанной поверхности остаются вклиненные частицы окислов (рис. 115, а). Такая поверхность является очень активной к развитию подпленочной коррозии. [c.254]

Повышение коррозионно-усталостной выносливости материалов достигается созданием в поверхностном слое напряжений сжатия за счет обработки поверхности роликами, дробеструйной обработки, термомеханического упрочнения (ТМУ), нанесения металлических покрытий. ТМУ, сочетающее нагрев и силовое воздействие на поверхностный слой металла, наиболее эффективный метод повышения коррозионно-усталостной выносливости. При ТМУ через место контакта инструмента с обрабатываемой поверхностью детали пропускают ток большой силы и низкого напряжения, в результате чего происходят размягчение выступающих неровностей и деформация их под действием инструмента с последующей закалкой за счет быстрого охлаждения. Этот метод применяют для повышения коррозионно-усталостной выносливости резьб бурильных труб. Наилучшие результаты получены при силе тока 400—450 А и напряжении 3—4 В. На поверхности металла обнаруживается белый нетравящийся слой, отличающийся высокой термодинамической устойчивостью вследствие образования мелкоблочной и высокодисперсной структуры и имеющий более положительный потенциал, чем лежащий под ним металл. [c.113]

Количество водорода, накапливаемое во время хранения консервов, определяется не только толщиной оловянного покрытия, температурой, химической природой контактирующих пищевых продуктов, но чаще всего составом и структурой стальной основы. Скорость выделения водорода увеличивается при использовании сталей, подвергнутых холодной обработке (см. разд. 7.1), которая является стандартной процедурой для упрочнения стенок тары. Последующая, случайная или умышленная, низкотемпературная термообработка может приводить к увеличению или уменьшению скорости выделения водорода (см. рис. 7.1). Высокое содержание фосфора и серы делает сталь особенно чувствительной к воздействию кислот, в то время как несколько десятых процента меди в присутствии этих элементов могут способствовать уменьшению коррозии. Однако влияние меди не всегда предсказуемо, так как в любых пищевых продуктах присутствуют органические деполяризаторы и ингибиторы, часть которых может выполнять свои функции только при отсутствии в стали примесей меди. [c.240]

Упрочненные волокна, как правило, подвергаются термообработке — прогреву при температуре 140—180° С. Эффект, достигаемый в результате этой обработки, будет различным в зависимости от возможности свободной усадки нити нри нагревании. Если термообработке подвергается нить на жесткой паковке, то в результате этого воздействия несколько повышается прочность и уменьшается усадка нити при последующих обработках нри повышенных температурах. Термообработка более эффективна, если обеспечена свободная усадка нити. В этом случае значительно повышается удлинение без одновременного снижения прочности нити (а в ряде случаев и с некоторым повышением прочности), увеличивается устойчивость к многократным деформациям и к усадке. [c.168]

Хотя улучшение прочностей является результатом эмпирических наблюдений, процессы последующей обработки зависят от химического строения красителя и поэтому интересно сделать краткий обзор этой зависимости. Практическая ценность этих методов упрочнения ограничивается тем, что преимуществом прямых красителей является возможность применения их именно для однофазного крашения, и в ряде случаев улучшение прочности и цвета красителей не окупает затрат времени, труда и материалов. [c.665]

Упрочнение ацетатной нити на прядильной машине вытягиванием ее на режиме вязкого течения обычно не производится. В отличие от вискозного ацетатное волокно термопластично. Выведение этого волокна на режим течения может быть осуществлено прогревом при последующих обработках (например, при кручении). Однако диацетатная нить в производственных условиях, как правило, не упрочняется. [c.491]

Эта сложность требований, предъявляемых к современным материалам, вообще делает невозможной использование традиционных металлических сплавов, совершенствование которых неспособно обеспечить принципиальное и резкое повышение эксплуатационных характеристик при высоких и низких температурах, в условиях сильных ударных, знакопеременных нагрузок, тепловых ударов, действия облучения, высоких скоростей. Отсюда основным направлением современного материаловедения является создание композиционных, сложных материалов, компоненты которых вносят в них те или иные требуемые свойства. Типичным примером являются композиционные жаропрочные сплавы, состоящие из достаточно пластичной основы (матрицы), упрочненной непластичными тугоплавкими составляющими в форме волокон, нитевидных кристаллов, тонких включений либо поверхностно упрочненной покрытиями. Практическое создание таких сложных материалов обычно невозможно традиционными методами сплавления с последую-, щим литьем и механической обработкой, так как входящие в их состав компоненты плохо совместимы, имеют не только разные температуры плавления, но и вообще различную природу. Это вызывает необходимость использования методов порошковой металлургии, заключающейся в смешении разнородных и разнотипных материалов в форме порошков, прессовании из смесей заготовок нужных форм и спекания этих заготовок для их упрочнения и формирования требуемой структуры. [c.77]

УПРОЧНЕНИЕ И ПОСЛЕДУЮЩАЯ ОБРАБОТКА ПОЛИАМИДНЫХ ВОЛОКОН [c.162]

Высокие механические свойства сплава хастеллой достигаются типичной для никелевых сплавов (нимоник) термической обработкой воздушная закалка с последующим.старением при 800°С. Однако максимально упрочненное состояние соответствует минимуму коррозионной сройкости. [c.163]

В последние годы при ХТО все чаще применяют различные способы местной защиты поверхностей, не подлежащих обработке. К новым процессам химико-термической обработки и его контроля можно отнести получение материалов с двумя различными покрытиями, насыщение с последующим механическим упрочнением, прИ менение способов предупреждения деформации, дальнейшее совершенствование и использование методов контроля толщины и механических свойств покрытий. [c.37]

СВ оказывают заметное влияние на св-ва стали. Так, марганец и кремний (при некоторых содержаниях) упрочняют сталь и понижают ее пластичность. Сера и кислород способствуют красноломкости. Кроме того, сера снижает усталостную проч-ность и коррозионную стойкость. Фосфор охрупчивает сталь при низких т-рах. Сера и фосфор улучшают обрабатываемость стали резанием, вследствие чего их вводят в автоматные стали. Наличие в стали азота приводит к деформационному упрочнению холоднодеформированной стали в процессе последующей выдержки при т-рах от комнатной до 250—300° С и к синеломкости малоуглеродистой стали при т-ре 150—300° С. Водород способствует охрупчиванию стали и образованию флокенов. В зависимости от содержания серы и фосфора различают углеродистые стали обыкновенного качества (до 0,055% 8 в 0,045% Р), качественные (не более 0,035% каждого элемента) и высококачественные (не более 0,025% каждого элемента). Из углеродистых сталей обыкновенного качества изготовляют малонагруженные изделия, а также арматуру для железобетонных конструкций (см. Железобетон, Строительная сталь), из качественных (см. Качественная сталь) и высококачественных углеродистых сталей — высоконагруженные детали машин и различные инструменты. Физико-химические и мех. св-ва сталей улучшают легированием хромом, никелем, молибденом, ванадием, титаном, марганцем, кремнием, вольфрамом, кобальтом, бором и др. элементами. Легированные стали превосходят углеродистые комплексом мех. св-в (конструкционная и инструментальная стали) и специфическими св-вами, к-рых у углеродистых сталей нет или они недостаточно высоки (см. Быстрорежущая сталь, Износостойкая сталь, Жаропрочная сталь, Корроаионност,ойкая сталь. Магнитная сталь, Электротехническая сталь). Св-ва большинства углеродистых и легированных сталей улучшают термической обработкой, химико-термической обработкой и термомеханической обработкой. В чугунах, в отличие от сталей, кристаллизующихся, как правило, [c.445]

Литейные высокопрочные сплавы предназначены для длит, эксплуатации при т-рах до 150-200 °С. По хим. составу различают сплавы на основе М -А1-2п и Mg-Zn-Zт. Перед использованием их подвергают упрочнению путем закалки или закалки с послед, старением. Прочность таких М.с. в зависимости от состава сплава, фазового состояния, структуры, режима термич. обработки достигает 170-340 МПа при относит, удлинении 2-6%. Повышения коррозион- [c.629]

Осн. вид термообработки М.с.-отжиг при 900-1300°С для снятия напряже . Применяют также гомогенизирующий отжиг слитков и прессованных заготовок при 1600-2200 °С. М. с. с карбидным упрочнением можно подвергать упрочняющей термообработке-закалке с послед, старением М. с., легированные Ti, Zr и Ш,-химико-термич. обработке в среде, содержащей Nj, что приводит к образованию в структуре сплава нитридных фаз (TiN, ZrN, HfN), значительно повышающих их жаропрочность. [c.129]

Стали переходного класса подвержены упрочнению путем двукратного отпуска, обработки холодом с последующим отпуском, холодной пластической деформации, также сопровождающейся последующим отпуском. В последнем случае отпуск проводят непосредственно после закалки с температур, обеспечивающих получение менее устойчивого аустенита. [c.46]

К сталям переходного класса, в которых после высокотемпературной закалки образуется аустенит, а их упрочнение достигается отпуском с последующим старением или обработкой холодом с последующим старением, примыкают нержавеющие стали, имеющие мартенситную структуру после проведения высокотемпературного нагрева с последующим охлаждением. Эти стали подвержены дополнительному упрочнению после старения благодаря дальнейшему образованию мартенсита или выделению упрочняющих фаз. Температура мартенситного превращения таких сталей должна быть выше комнатной, так как это позволяет получать повышенные прочностные свойства уже при закалке вследствие протекания мартенситного превращения. Для обеспечения определённой степени мартенситного превращения при закалке нержавеющие мартенситные стали выплавляют с низким содержанием С, а иногда вводят в них КЬ или Т1, которые способны связывать С в карбиды. [c.47]

Известно, что цементация с последующей термообработкой стальных изделий всегда повышает их усталостную прочность и это повышение зависит от режима термической обработки. Повышение выносливости в этом случае в основном связано с возникновением в приповерхностном слое изделия значительных остаточных сжимающих напряжений и в упрочнении самого приповерхностного слоя металла при его цементации и закалке. [c.152]

Известны опыты [91 ] получения ионитных мембран (не предназначенных для использования в концентрированных растворах щелочей) путем сульфирования хлорсульфоновой кислотой пленок из полиэтилена высокого давления в условиях, сходных с описанными в статье [88 ]. Сульфирование проводили при 30° в продолжение 15—30 мин. с последующей обработкой пленки раствором едкого натра для омыления ЗОаСТ-групп. Авторы указывают, что электрическое сопротивление и избирательные свойства мембран в случае использования тонкой полиэтиленовой пленки безупречны (число переноса 0.99 у пленок толщиной 30 мк) и мембраны с успехом могут быть рекомендованы для научных исследований. Механические свойства мембран невысокие, и для практического использования авторы считают необходимым упрочнение их с помощью инертных полимерных материалов. [c.56]

Стали аустенитно-мартенситного класса относятся к высокопрочным дисперсионно-твердеющим сталям. Упрочнение этих сталей достигается в результате мартенситного превращения обработкой при низких температурах или холодной деформацией с последующим старением при температурах 350—550°С, когда происходит выделение избыточных фаз. Коррозионная стойкость сталей этого класса несколько ниже стали 1Х18Н9Т, однако выше, чем у стали 2X13, при одинаковых механических свойствах. [c.42]

Традиционно процесс реставрации бумаги состоит из следующих операций 1) снятие пыли механическим способом 2) укрепление ослабленного красочного слоя рисунка, текста 3) проверка кислотности бумаги, нейтрализация и промьшка до значения pH водной вытяжки, близкого к 7 4) отбеливание бумаги с последующей тщательной про-мьткой 5) локальное удаление пятен и загрязнений 6) окончательная обработка — нейтрализация, стабилизация, водные промьшки 7) восполнение утраченных частей листа путем соединения его с соответствующей бумажной массой вручную или машинным способом 8) упрочнение листа пропиткой растворами проклеивающих веществ, наслоением пленки или реставрационной бумаги (наслоение в основном применяют для упрочнения бумаги газет, документов, архивных материалов, ценных и редких изданий книг). [c.239]

Основные элементы, которыми легируют деформируемые алюминиевые сплавы для обеспечения их упрочнения при термической обработке — медь, кремний, магний, цинк. В некоторые сплавы добавляют литий, церий, кадмий, цирконий, хром и другие элементы. К наиболее важным и распространенным сплавам, упрочняемым закалкой с последующим старением, относятся сплавы систем А1—Си—Mg типа дюралюминий, А1—Мд—51, ави-аль А1—2п—Mg—Си (высокопрочные сплавы Ов бОО— 700 МН/м ), А1—М —2п (самозакаливающиеся свари--ваемые сплавы, сгв=400—450 MH/м ), не требующие термической обработки после сварки, А1—Си—Сс1— (жаропрочные сплавы, Ов = 360—400 МН/м ) после 1000 ч выдержки при температуре 180°С. К высокопрочным сплавам относятся сплавы В93, В95, В96 системы А1—2п—Mg—Си, сплав ВАД23 системы А1—Си—Мп— С(1 и, частично, в зависимости от применяемой термической обработки и вида полуфабриката, сплавы. Д16, Д19, системы А1—Си—Mg, сплав АК8 системы А1—Си—Mg—51. Наибольшей прочностью при комнатной температуре обладают сплавы В93, В95, В96 и ВАД23. Сплавы Д16 и Д19 обладают меньщей прочностью при комнатной температуре, чем сплавы В93, В96, В95. Однако их преимущество заключается в большей жаропрочности и меньщей чувствительности к коррозии. Сплав ВАД23 сохраняет относительно высокие прочностные характеристики после длительных нагревов до 160— 180°С. Исходя из характеристик алюминиевых сплавов следует применять сплавы В93, В95, В96 для конструкций, работающих до температуры 100°С, при этом в конструкции должны отсутствовать концентраторы напряжений, расположенные в плоскости, перпендикулярной к действию силы. Для нагружения конструкций, работаю- [c.49]

Немонотонное изменение предела прочности на растяжение с температурой обработки может быть объяснено действием нескольких факторов. Упрочнение до температуры обработки 1500°С связано с наличием поверхностных дефектов, поскольку травление волокон, термообработанных в интервале 1000—1500 °С, повышает их прочность. Последу ющее разупрочнение может быть объяснено увеличением диаметра кри сталлитов в соответствии с рассмотренной в,гл. 3 теорией Гриффитса Другой причиной снижения прочности и деформации при термообработ ке углеродных волокон в интервале 1500-3000 °С считают [135] увели чение ширины трещин и увеличение степени кристалличности располо женного вблизи них углерода. Создавая при высокотемпературной обра ботке волокна растягивающие напряжения, можно изменять степень совершенства гексагональных слоев и их ориентацию относительно оси волокна. Последнее дает возможность регулировать величину модуля упругости. Полученная при этом связь модуля упругости с ориентационным параметром q, представляющим количественный показатель предпочтительной ориентации углеродных слоев относительно оси волокна, представлена на рис. 96 [133]. В этом случае величина относительной деформации определяется степенью совершенства гексагональных слоев в пределах областей когерентного рассеяния и может быть охарактеризована средним межслоевым расстоянием (рис. 97) [133]. [c.236]

Процесс механического разрушения пленок окислов может сопровождаться, при соответствующих режимах обработки инструментом, упруго-пластическим деформированием поверхностного слоя металла и вскрытием его отдельных участков, что обеспечивает контакт ХАС с границей раздела фаз Рбз04 и РеО, а также металла с окислами. Механическая активация металла в процессе упруго-пластического деформирования должна, вследствие проявления механохимического эффекта, привести к ускоренному растворению поверхностных атомов железа и нарушению связи с окислами, что облегчает последующее их механическое удаление. Следовательно, регулируя степень механической активации, можно регулировать скорость растворения и интенсивность удаления окисленного слоя металла. Растворение окислов, прилегающих к металлу, и поверхностных атомов железа создает условия для развития хемомеханического эффекта, что обобщенно должно проявиться в снижении твердости поверхностного слоя металла и внедрении в него режущей кромки инструмента на большую глубину по сравнению с механической обработкой в аналогичных режимах. Выше было показано, что применение механохимического способа обработки, заключающегося в совместном действии механического воздействия и электролита, позволяет не только резко уменьшить поверхностное упрочнение, но и снизить микротвердость тонкого поверхностного слоя относительно исходного состояния, что улучшает адгезию защитного покрытия и повышает коррозионную стойкость металла. [c.253]

Различают два вида обработки высокотемпературную термомеханическую (ВМТО), связанную с наклепом в области высокотемпературной фазы и с полиморфным или фазовым превращением при охлаждении, и механико-термическую (МТО), заключающуюся в создании полигональной структуры путем деформирования материала и последующей стабилизации при температурах, не превышающих температуру начала рекристаллизации. Упрочнение в последнем случае связано с увеличением плотности дислокаций, более равномерным распределением их по объему металлов, созданием дополнительных дислокационных границ, уменьшением рельефа зерна и образованием субструктуры с заблокированными дислокационными границами [70, 71]. [c.45]

Сталь Ст. Б подвергалась следующей обработке аустени-зация при температуре ИОО С в течение 1 ч подстуживание до температуры деформации 900°С пластическая деформация растяжением на 6% немедленная закалка с температуры деформации в воде отпуск при температуре 500°С. В этом случае упрочнение связано с измельчением аустенита вследствие образования дефектов кристаллической решетки больщой плотности. При этом имеет место измельчение мартенситных пластин, образование тонкой структуры, направленная ориентация кристаллов мартенсита [72]. При последующем отпуске упрочнение является следствием дисперсионного твердения и изменения характера выделений карбидов. [c.48]

Отмечено, что увеличение содержания углерода в сталях, повышение их метастабильности термообработкой (обработка на мартенсит), а также легирование сталей элементами, ухудшающими подвижность углерода, способствует водородному охрупчиванию. В то же время возможно и водородное упрочнение металлов, обусловленное водородофазовым наклепом. Под последним понимается насыщение гидрообразующих металлов водородом с последующим фазовым Превращением, что приводит к значительному повышению предела прочности. Водородное упрочнение проявляется при Использовании палЛадия, титана и некоторых других металлов [4]. [c.50]

П. к. примен. для крашения гл. обр. целлюлозных материалов преим. периодич. способом — в нейтральных или слабощелочных (1—3% кальциниров. соды) р-рах в присут. 10—30% Na SOi или 5—15% Na l при 70—90 С. Сорбция П. к. волокном — равновесный процесс. Поэтому окрашетшые П. к. материалы с целью повышения устойчивости окрасок к мокрым обработкам, а иногда и к свету упрочняют обработкой водными р-рами т. н. закрепляющих в-в (соли Си, реже — Ni, Сг, продукты конденсации дициандиамида с формальдегидом и др.). При наличии в молекуле П. к. аминогруппы упрочнение окраски м. б. достигнуто дИазотированием сорбированного на волокне красителя с послед, азосочетанием (т. н. диазотируемые П. к.). [c.485]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология