Схема движения жидкости

Рис. 4. 8. Схемы движения жидкостей Рис. 4. 9. Сложное движение потоков при теплообмене. при теплообмене.

Рис. 31. Схема движения жидкости в капилляре при различном смачивании.

Рис. 126. Схема движения жидкости по тарелке

Рис. 40. Схема движения жидкости в капилляре при потенциале течения.

Наряду с указанными простыми схемами движения жидкостей, обменивающихся теплом, имеются аппараты с более сложным дви- [c.64]

Рис, 91. Схема движения жидкости в соответствии с идеальным вытеснением [c.173]

Рис. 111-2. Схема движения жидкости в каналах рабочего колеса.

Несмотря на больщое разнообразие существующих расчетных схем, их можно объединить в две больщие группы, отличающиеся принципами, заложенными в основу их построения. Построение одной из этих групп основано на схематизации процесса фильтрации жидкости в неоднородной среде по системе изолированных трубок тока, пропластков, капилляров. Проницаемость каждой изолированной- трубки тока постоянна при движении жидкости по ней и определяется вероятностно-статистическими методами [2, 27, 31]. Такие модели позволяют анализировать особенности потоков жидкости в пласте. Но строго фиксированный набор трубок тока и заданная схема движения жидкости не отражают свободного избирательного движения жидкости в реальных пластах. В таких моделях остаются неясными и необоснованными принципы и условия построения жестких однородных трубок тока. Исходя из этих принципов, невозможно удовлетворительно объяснить механизм вытеснения остаточной нефти из заводненных пластов мицеллярными растворами. В связи с этим их практике- ское применение для расчета процесса извлечения нефти мицеллярными растворами в настоящее время представляется нецелесообразным. [c.195]

Рис. III-12. Схема движения жидкостей (к задаче III. 9).

Рпс. 1.3. Схема движения жидкости в сосуде с отбойными перегородками [c.14]

На рис. 1.14 представлены возможные схемы движения жидкости вокруг капли для каждого из рассмотренных типов деформаций. Для первого случая — деформации капли вдоль оси х — возникают течения сдвига Куэтта (рис. 1.14, б), плоское гиперболическое [c.38]

Рис. 57. Схема движения жидкости в капилляре при

В то же время для барботажных колонн характерно наличие больших циркуляционных потоков, возникающих в аппарате. При этом общая схема движения жидкости может рассматриваться как состоящая из прямого и обратного потоков. По существу диффузионная модель и учитывает этот обратный поток и его влияние на характер распределения элементов по времени пребывания. Тем не менее для барботажных секционированных аппаратов оценку распределения по времени пребывания удобно осуществлять с использованием ячеечной модели с обратными потоками. Обычно число ячеек для такого аппарата принимается равным числу физических секций N. [c.75]

Рпс. УИ-З. Схема движения жидкости между двумя резервуарами. [c.139]

Рис. 11-16. Схема движения жидкости в многоступенчатом насосе (см. рис. 11-14 и 11-15).

На рис. П1-6 показаны конструкции тарелок, имеющих различные схемы движения жидкости. Однопоточные тарелки применяются при небольших расходах жидкости, при больших расходах применяются главным образом двух- и четырехпоточные тарелки. Однако применение тарелок с тремя и пятью потоками жидкости [c.182]

Рис. Ш-6. Конструкции тарелок, схемы движения жидкости по которым различны

Рнс. 340. Схемы движения жидкости на тарелках тарельчатых колонн [c.501]

Другой тип теплообме ников строится таким образом, что две жидкости текут параллельно, но в противоположных направлениях, как показано на рис. 1-5. Такая схема движения жидкостей называется противотоком. [c.35]

В специальной литературе [9] опубликованы результаты расчетов А/ср для различных схем движения материальных потоков в теплообменных аппаратах. Разность температур Л/ р зависит от схемы движения жидкостей [c.79]

Поправочный коэффициент е зависит от схемы движения жидкостей и является функцией трех вспомогательных величин [c.79]

Таким образом, чтобы определить А/ср нужно задаться схемой движения жидкостей и конечной температурой теплоносителя. Выбрав последнюю, не составляет труда найти расход хладоносителя по формуле (У.2). [c.80]

Рис. 2.12. Схема движения жидкости в рабочем колесе D, = 2 г,-

Рис. 64. Схема движения жидкости в каналах барабана центробежного экстрактора.

Рис. 66. Схема движения жидкости в аппарате с центральной циркуляционной трубой

Здесь Д ср, пр—средняя разность температур при противотоке, рассчитываемая по формуле (IV. 109), и е — поправочный коэффициент, зависящий от схемы движения жидкостей. Коэффициент е [c.346]

Таким образом, чтобы определить А ср, нужно задаться схемой движения жидкостей и конечной температурой теплоносителя. Выбрав последнюю, не составляет труда найти расход теплоносителя по формуле (IV. 107). Между конечной температурой теплоносителя и его расходом имеется обратная зависимость чем ниже эта температура, т. е. чем эффективнее используется теплоноситель, тем меньше его расход, что выгодно но с уменьшением конечной температуры уменьшаются А к и А ср, а следовательно, возрастает поверхность, необходимая для передачи заданного количества теплоты, — установка становится дороже. Отсюда следует, что выбор конечной температуры теплоносителя является альтернативной задачей. Необходимо соблюсти такое равновесие между плюсами и минусами, чтобы принятое решение было оптимальным с техникоэкономической точки зрения. [c.347]

Рис. И. Схемы движения жидкости в пластинчатых теплообменниках а параллельное 6 — последовательное в — смешанное

Рис. 12. Ленточно-поточная пластина марки Ш-0,5 а — пластина б — схема движения жидкости в пакете

На заводах в основном используются аппараты со следующими схемами движения 7. Схемы движения жидкостей, обменивающихся тенлем [c.63]

При относительно небольшом количестве легкого экстрагента тяжелая жидкость, продвигающаяся от оси барабана к его периферии, увлекает легкую жидкость и оба слоя движутся относительно стенок канала в направлении, обратном вращению барабана. В результате трения о стенки поток турбулизируется и массообмен между слоями интенсифицируется. На рис. 246 показана схема движения жидкостей в каналах барабана, вращающегося по часовой стрелке. Тяжелая жидкость перетекает из канала А в канал В и далее в канал С, легкая жидкость проходит каналы в обратном порядке. Оба слоя движутся в каналах в направлении, обратном вращению барабана. [c.469]

Путем изменения схемы движения жидкости по тарелке увеличивают разделяющую способность тарелок, которая становится близка к теоретической. При расположении колпачков перпендикулярно сливной планке жидкость движется отдельными потоками вдоль колпачков, при расположении колпачков параллельно сливной илапке — единым потоком над колпачками, или единым потоком вдоль колпачков (рис. 53). [c.132]

Рис. 13-3. Схемы движения жидкости по вертниальной стенке (Шр—скорость газа).

Для колонн больших диаметров тарелки выполняют двухслнвными или многосливными. Это уменьшает путь движения жидкости по тарелке. На рис. У-12 приведена схема движения жидкости по двухсливным тарелкам. Направления потоков жидкости на одной тарелке сходятся к центральному сливу, на последующей расходятся от центрального кармана. [c.139]

V>57//77//777/7/7i тивоионов в капилляре будет смещаться параллельно Рис. VII, 6. Схема движения жидкости и неподвижному СЛОЮ потен- [c.174]

Тарелка работает устойчиво и равномерно всем сечением лишь в том случае, когда величина градиента жидкости значительно меньше сопротивления сухой тарелки (например, при А/АРсух < <0,5) или когда градиент уровня стекающей жидкости не превышает 20—25 мм, а нагрузка по жидкости — 90—100 м7(м-ч). Указанные цифры предельных нагрузок по жидкости являются основой для выбора числа потоков и схемы движения жидкости по тарелке. [c.182]

Третья схема движения жидкостей в теплообменниках такова, что жидкости текут в направлениях, перпендикулярных друг другу. Такая схема называется перекрестным током и показана на рис. 1-6. Одна из жидкостей омывает поверхность нагрева спереди, а другая — сзади и скорость обоих потоков жидкостей одна и та же. Определить средний температурный напор в этом случае бывает гораздо труднее, чем для теплообменников с прямотоком и противотоком. Такой расчет был выполнен В. Нуссельтом [Л. 1]. Как видно из рис. 1-6, температура обеих жидкостей в конце пути неодинакова по всему сечению канала. Средняя температура по сечению канала в конце пути обозвачается символом 4. Температурный напор в начале, пути двух жидкостей, омывающих поверхность нагрева, находится из выражения [c.36]

Поле скоростей в гладкостенных аппаратах. Поле скоростей в гладкостенных аппаратах является трехмерным [84, 126, 134] и характеризуется окрух<ной (тангенциальной) радиальной Wr и осевой составляющими абсолютной скорости 117. На рис. 62 представлена схема движения жидкости в вертикальной плоскости аппарата (правая часть рисунка). Сплошными линиями показаны траектории частиц жидкости, имеющих равные скорости. В аппаратах такого типа и > [c.81]

Поинтервальный расчет теплообменника. При значительном изменении коэффициента теплопередачи по длине теплообменника (это бывает при больщом изменении температуры жидкостей) или при сложных схемах движения жидкостей расчет по средним значениям коэффициента теплопередачи и разности температур может оказаться недостаточно точным. Точность можно повысить, используя метод поинтервального расчета. По этому методу весь теплообменник разделяется по длине на ряд интервалов, в пределах каждого из которых допустимо выполнять расчет на основе использования Кср и А/ср- Расчет проводится последовательно для всех интервалов. [c.349]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология