Температура теплоносителя горячего конечна

Определить расход воды и поверхность охлаждения конденсатора-холодильника. в который поступает 19 100 кг/ч бензиновых паров и 6350 кг/ч водяных паров при ]20°С. Конечная температура охлаждения горячего теплоносителя 40 °С. Охлаждающим агентом служит вода, которая поступает при 25 °С и выходит при 55 °С. Плотность бензина 4 = 0,750. Коэффициент теплопередачи Я= 162 Вт/(м2-К). [c.82]

Система уравнений (VII.35), (VII.36) не решается аналитически даже для процессов с простейшей кинетикой. Тем пе менее, ее анализ позволяет установить некоторые особенности решения. При расчете экзотермического процесса наиболее интересной величиной является максимальный разогрев, достигаемый в горячей точке реактора. Если в реактор поступает исходная смесь с температурой, близкой к температуре теплоносителя Г,,, то в сечениях, близких к входному, теплоотвод окажется незначительным и процесс будет проходить в почти адиабатических условиях. В дальнейшем, по мере повышения температуры реагирующей смеси скорость теплообмена возрастает и в некотором сечении сравняется со скоростью тепловыделения. После этого температура реакции, пройдя через максимум, начнет убывать. Верхнюю оценку для достигаемой максимальной температуры можно найти, считая, что процесс протекает адиабатически вплоть до самой горячей точки . Тогда верхняя оценка температуры, при которой скорости тепловыделения и теплоотвода сравняются, может быть найдена по точке пересечения прямой теплоотвода q = а (Т — Т .) и кривой тепловыделения ф (Т) = hr (Т). Последнюю строят с учетом соотношения между концентрацией и температурой (VII.28), которое выполняется в адиабатическом процессе. Кривая тепловыделения и прямая теплоотвода изображены на рис. III.3 они пересекаются в нескольких точках, и верхнюю оценку максимальной температуры дает точка пересечения, соответствующая наименьшей температуре. По мере увеличения температуры теплоносителя прямая теплоотвода сдвигается вправо, и при некотором критическом значении низкотемпературная точка пересечения исчезает. При этом верхняя оценка температуры в горячей точке резко повышается. Формально значение максимальной температуры, конечно, не может измениться скачком. Из теории обыкновенных дифференциальных уравнений следует, что решение системы уравнений (VII.35), (VII.36) непрерывно изменяется с изменением всех параметров, в том числе и (см. также раздел VII.2). Однако в области значений параметров, близкой к той, где кривая тепловыделения касается прямой теплоотвода (рис. III.3, прямая 4), следует ожидать сильной чувствительности температуры в горячей точке к изменению параметров процесса. [c.288]

С — средняя теплоемкость горячего теплоносителя ti — начальная температура горячего теплоносителя ia — конечная температура горячего теплоносителя [c.19]

Конечная температура горячего теплоносителя. Конечную температуру горячего теплоносителя — регенерированного раствора МЭА — рассчитаем по формуле [c.50]

На рис. УП-44 показаны односекционные теплообменники / и 2 с псевдоожиженным слоем. Их недостатком является большая разница температур начальной горячего теплоносителя (дымовых азов) и конечной холодного теплоносителя (технологических газов). Это объясняется тем, что в каждом одно- [c.612]

В формулах (12-10) и (12-11) величины ДГ и Д —температурные перепады горячего и холодного теплоносителей и 2 — температурные напоры на входе и выходе теплообменника при работе противотоком с теми же начальными и конечными температурами теплоносителей. Величина А -определяется по формуле [c.442]

Осуществляя те или иные мероприятия, как, например, проводя вытягивание при повышенной температуре для достижения очень высокой прочности при малом удлинении, можно изменить свойства нити. Однако никакие воздействия при вытяжке не приводят к принципиальным изменениям свойств полиамидных волокон. В процессе вытяжки первоначальный диаметр нитей уменьшается почти наполовину, в зависимости от степени вытяжки. Если невытянутые волокна обладают удлинением в 400%, то при холодной вытяжке удлинение обычно составляет 20—30%. Удлинение порядка 15% и ниже достигается, как уже было отмечено, при кратковременном вытягивании при повышенной температуре верхняя температурная граница находится на 30—40° ниже температуры плавления , хотя, конечно, сами нити не нагреваются до этой температуры, являющейся температурой теплоносителя. Кордный шелк, который требует самых малых удлинений (около 10—15%), подвергается горячей вытяжке, или вытянутый на холоду корд повторно вытягивают при высоких температурах. [c.302]

Нагрев и сушка полиамида происходят в сушилке 1, в которую подается горячий азот. Скорость теплоносителя в расчете на полное сечение сушилки принята несколько большей скорости начала псевдоожижения и составляет 0,8—1,2 м/с. Температура теплоносителя составляет 140—150°С и регулируется в процессе сушки так, чтобы температура материала не превышала 100°С. Нагрев азота происходит в паровом теплообменнике 6. Выходящая из сушилки парогазовая смесь поступает в циклон 3, где улавливается полимерная пыль, и далее — в холодильник-конденсатор 4. В конденсаторе, охлаждаемом захоложенной водой или хладоагентом, конденсируются пары влаги. Брызги влаги, уносимые вместе с теплоносителем, отделяются в гидроциклоне 5, а очищенный азот нагревается в теплообменнике 6 и поступает в сушилку. Разобщение сушилки и охладителя гранулята достигается с помощью герметичного секторного питателя 10. Высушенный гранулят из сушилки поступает в охладитель гранулята 2, где охлаждается азотом до 40—60 °С, после чего гранулят с конечной влажностью 0,2% пневмотранспортом направляется на упаковку. Контур циркуляции охлажденного азота включает циклон 9 и холодильник 8. Циркуляция азота осуществляется напорными газо- [c.155]

В случаях, когда теплоносителями являются смеси газов, для удобства расчета целесообразно исходные данные о расходах и составах газовых смесей выражать в различных единицах (см. табл. 25 для горячего газа и табл. 26 для холодного газа). Тепловая нагрузка аппарата Q и конечная температура хо.юдного газа t Для определения Q и 2 необходимо установить характер изменения теплоемкостей рабочих сред при изменении температуры при рабочем давлении. По опытным значениям удельной теплоемкости с = ](t, р) компонентов смесей Нг, N2, NH3, СНч вычисляем удельную теплоемкость горячего и холодного газов по формуле (317) [61]. [c.157]

Из этого выражения вытекают вполне ясные следствия. Начальная и конечная температуры жидкости всегда заданы условиями технологического процесса. Температура теплоносителя в аппарате обычно постоянна и повышение этой температуры для ряда жидкостей вызывает пригар к стенке трубы. Остаются две взаимо-переменные величины <1 и га. С увеличением скорости и одновременным уменьшением диаметра интенсивность теплообмена увеличивается, поэтому длина канала сокращается. Если скорость оставить постоянной, то чем меньше тем короче длина трубы. При постоянном диаметре трубы повышение скорости вызывает увеличение длины трубы. Отсюда следует, что сокращение длины трубы при прочих равных условиях наиболее эффективно за счет уменьшения диаметра, т. е. за счет уменьшения толщины слоя жидкости. Но уменьшение диаметра трубки при заданной производительности ведет к увеличению числа трубок, что вызывает неудобства при эксплуатации аппарата. Сохранить тонкий слой жидкости при широком периметре возможно только в плоской или кольцевой щели. Попытка сократить длину канала привела к конструированию кольцевого теплообменного аппарата. На фиг. П. 19 показана простая конструкция кольцевого тонкослойного аппарата. В трубки обыкновенного трубчатого аппарата ставятся пустотелые вытеснители. Для центровки вытеснителей на их боковой поверхности сделаны напайки, а концы вытеснителей выполнены коническими. Острия конусов упираются в крышки аппарата. В межтрубное пространство подается пар, горячая или холодная вода. В зависимости от теплоносителя аппарат может выполнять функции нагревателя или охладителя. [c.78]

Пример 2. 2. Спроектировать трубчатый с горизонтальным расположением кожуха испаритель к-бутана и пароперегреватель производительностью О = 2000 кг/ч. Горячим теплоносителем является вода, начальная температура которой = 80 С, конечная = 50° С. Температура и-бутана на входе в испаритель = 2° С, на выходе д = 30° С = = 2,9 кГ/см ). Перегрев к-бутана осуществляется на г град. [c.89]

Из рис. 11-4 видно, что при прямотоке конечная температура холодного теплоносителя (/2) всегда ниже конечной температуры горячего теплоносителя (Гг). При противотоке конечная температура холодного теплоносителя может быть выше конечной температуры горячего. Следовательно, при одной и той же начальной температуре холодного теплоносителя в случае противотока его можно нагреть до более высокой температуры, чем в случае прямотока. Аналогично при одной и той же начальной температуре горячего теплоносителя в случае противотока его можно охладить до более низкой температуры, чем в случае прямотока. Таким образом, расход охлаждающего или нагрев-ающего агента при противотоке может быть ниже, чем при прямотоке. Однако сокращение расхода теплоносителей связано с уменьшением среднего температурного напора и увеличением поверхности теплообмена. [c.381]

Точность метода. Метод самый точный из известных. Обычно в проектной практике при расчете конечных температур теплоносителей при смешанных либо перекрестных схемах тока используют общепринятые уравнения для граничных схем тока для противотока и прямотока [120]. При этом по сравнению с универсальным методом вносится погрешность расчета конечных температур потока, достигающая —20-4-- -50%. В табл. 7 на конкретном примере показаны результаты и погреишости расчета общепринятым методом [120] по сравнению с предлагаемым. Исходные данные следующие горячая вода с начальной температурой /оя = 95°С охлаждается холодной водой, имеющей начальную температуру /вн = 20°С. Известно, что Со = 100000 кг/ч, Св 90000 кг/ч, Со = 1,1514 вт-ч/кг-град, Св = 1,163 вт-ч/кг-град, по = 1,01, тзпв == 1,01. Элемент — аппарат однократного перекрест- [c.119]

В холодильниках конечную температуру горячего теплоносителя поддерживают регулированием подачи воды (или другого охлаждающего агента) с увеличением подачи воды ее конечная температура будет уменьшаться, а средний температурный напор — увеличиваться, что вызовет повышение количества тепла, отнимаемого от горячего теплоносителя, и понижение его конечной температуры. [c.440]

Тепловая энергия, необходимая для разрыва связей воды с твердым материалом для ее испарения, может подводиться к высушиваемому материалу тремя способами. При конвективной сушке сушильный агент —топочный газ или нагретый воздух — непосредственно контактирует с материалом, он является и теплоносителем и средой, в которую переходит влага. При контактной (кондуктивной) сушке теплота передается материалу от горячей твердой поверхности, а при радиационной сушке — за счет лучеиспускания (радиации) от излучателя. Конечная температура высушиваемого материала зависит от его влажности. [c.359]

Здесь Q — количество тепла, отдаваемого горячим газом С — поток теплоносителя (индексы о и в относятся соответственно к величинам потоков, отдающим и воспринимающим тепло) с — теплоемкость газа I — температура газового потока (индексы н и к относятся соответственно к начальному и конечному ее значениям) т) ( = 1) — коэффициент, учитывающий тепловые потери в окружающую среду к — коэффициент теплопередачи Р — поверхность теплообмена Ai p.л — среднелогарифмическая разность температур ф — коэффициент, учитывающий отклонение схемы движения теплоносителей от идеальной противоточной. [c.98]

Для расчета холодильников и конденсаторов необходимо знать количество горячего теплоносителя 0, его начальную и конечную температуры, начальную температуру хладоагента. [c.445]

Пример 12-5. Определить средний температурный напор при простом смешанном токе, если в межтрубном пространстве движется горячий теплоноситель с начальной температурой 7"1 = 6СГС н конечной температурой Гг = 30° С, а по трубам — холодный теплоноситель с начальной температурой 1 = 25° С и конечной <2 = 32° С. [c.443]

Наглядной иллюстрацией осуществления противотока в целом по установке является ход температурных кривых, представленных на рис. 36. Горячий газ подается на участок 1 и последовательно проходит участки 2—4 [п=4). Точка Ь 4 соответствует конечной температуре газа-теплоносителя. Начальная температура каждого т-ного участка равна конечной температуре (т+ + 1)-го участка, т. е. кривая а[ Ь[ непрерывна в точках а,- [c.118]

Индексы 1—теплоноситель с большей средней температурой (горячий теплоноситель) 2 — теплоноситель с меньшей средней температурой (холодный теплоноситель) и—начальное значение параметра к — конечное значение параметра ст —стенка тр — трубное пространство мтр —межтрубное пространство. [c.60]

По окончании теплообменного процесса через т ч /2 = 2к. Средняя конечная температура горячего теплоносителя [c.68]

Изложенные закономерности процессов теплообмена при прямотоке и противотоке позволяют сопоставить эти две схемы движения теплоносителей и выявить области преимущественной выгодности каждой из них. Прежде всего, как видно из рис. УП-18, при одинаковых значениях t[, t 2, и W2 конечная температура нагревающегося потока всегда ниже конечной температуры греющего потока (/2 < Л) при прямотоке, но может быть выше ее ( 2 > 0 в случае противотока. Следовательно, противоток позволяет лучше использовать запас тепла горячего потока или охлаждающую способность холодного потока, что является очень существенным преимуществом. Для достижения же одинаковой конечной температуры одного из теплоносителей (ti или t i) при противотоке потребуется меньший расход второго теплоносителя, чем при прямотоке. Для количественной оценки рассматриваемых схем воспользуемся выражениями (УП.5) и (УП.8) и найдем соотношение количеств тепла, передаваемого при прямотоке и противотоке в случае одинаковых значений Wi, W2, t i, t , К и F [c.348]

Допустим, что в режиме идеального вытеснения (рис. V11-19) изменение температуры более холодного теплоносителя вдоль поверхности теплообмена происходит по кривой от 2н ДО 2к1 температура более горячего теплоносителя — onst (например, при обогреве насыщенным водяным паром). В другом предельном случае — режиме идеального смешения — температура более холодного теплоносителя вдоль поверхности теплообмена постоянна и равна его конечной температуре = onst. [c.303]

При фиксированных начальных и конечных температурах теплоносителей средняя разность температур больше и, следовательно, требуемая поверхность теплообмена меньше при противотоке, нежели при прямотоке. С другой стороны, лучшее использование запаса тепла горячего теплоносителя и охлаждающей способности холодного теплоносителя требует большей поверхности теплообмена при протиютоке, чем при прямотоке. На прак- [c.348]

Реакции поликопденсации, ведущие к образованию высокомолекулярных продуктов, например взаимодействие дикарбоновых кислот с диаминами или гликолями или гомополиконденсация амино- или оксикарбоновых кислот, можно проводить в расплаве или в растворе, а в некоторых случаях и в твердой фазе. В случае, когда исходные компоненты и полимер устойчивы в расплавленном состоянии (что обычно означает способность выдерживать без разложения температуры значительно выше 200°), метод поликопденсации в расплаве можно считать более удобным и экономичным, не требующим выделения полимера из раствора и регенерации растворителя. Необходимым условием при этом является поддержание постоянного и равномерного по всей реакционной массе соотношения компонентов. Реакторы, в которых проводится поликонденсация, должны быть сделаны из материала, не подвергающегося коррозии в условиях реакции и не загрязняющего исходные и конечные продукты. В случае небольших загрузок в лабораторных условиях вполне пригодны стеклянные реакторы при больших масштабах производства требуется аппаратура из нержавеющей стали. При проведении прликонденсации необходим равномерный обогрев, поэтому выбору теплоносителя следует уделять большое внимание. Необходимым условием для получения высококаче-ствен1Ш1х полимеров является отсутствие местных перегревов реакционной массы. Лучше всего осуществлять обогрев парами жидкостей с подходящей температурой кипения и, регулируя, если это необходимо, давление в обогревающей системе, как это обычно делается в случае даутерма, широко используемого сейчас в производственной практике. Нагрев реакционной массы можно также успешно осуществлять в реакторе с. рубашкой, применяя в качестве теплоносителя горячую жидкость, например масло, низкоплавкий металлический сплав или солевой расплав. Прямой электрический или газовый обогрев не рекомендуется во избежание местных перегревов. Кроме того, газовый обогрев огнеопасен, так как исходные продукты всегда горючи. [c.112]

При заданных значениях Т/1 и 7 максимизация конечной температуры холодного потока zyj и минимизация конечной температуры горячего потока приводит к минимальным потерям эксергии, если на каадом этапе генерации узлов теплообмена ТС теплообмен осуществляется меаду эксергетически оптимальной парой теплоносителей. [c.45]

PRINT "КОНЕЧНАЯ ТЕМПЕРАТУРА ГОРЯЧЕГО ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ, ГРАД.С" [c.109]

Прот ивоток относится к такому движению, при котором оба теплоносителя в теплообменнике движутся в противоположных направлениях. Такая схема движения обеспечивает сравнительно малое изменение перепада температуры и, следовательно, сравнительно одинаковый тепловой поток по длине теплообменника. При этом конечная температура холодной жидкости может достигнуть более высокого значения, чем конечная температура горячей жидкости. Как правило, полное значение коэффициента теплопередачи при противоточной схеме движения теплоносителя больше, чем при прямоточной. [c.138]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология