Гидравлическое сопротивление теплообменных аппаратов

Расчетная формула для определения гидравлического сопротивления теплообменного аппарата в целом имеет вид [c.31]

При расчете определяют необходимую поверхность теплообмена, расход нагревающих или охлаждающих агентов, конструктивные размеры и гидравлическое сопротивление теплообменных аппаратов. [c.440]

Гидравлическое сопротивление аппаратов. Гидравлическое сопротивление теплообменного аппарата Ар слагается из потерь давления вследствие трения, возникающего при движении теплоносителей в трубах (или межтрубном пространстве) Лрт> и потерь давления на преодоление местных сопротивлений Дрм- К числу последних относятся нижняя и верхняя камеры (пространства между трубными решетками и крышками аппарата), вход в трубы и в межтрубное пространство и выходы из них, перетекание жидкости из одной секции многоходового аппарата в другую, огибание перегородок в межтрубном пространстве. Как известно нз главы 1, величина Др может быть выражена следующим образом [c.371]

Гидравлическое сопротивление теплообменных аппаратов 159 [c.159]

Относя все потери энергии к средней скорости движения жидкости внутри трубок, для суммарного гидравлического сопротивления теплообменного аппарата по потоку жидкости в трубках можно написать формулу [c.167]

Как показано ниже, гидравлическое сопротивление теплообменных аппаратов определяется условиями движения рабочих сред, во многом влияющими на режим теплообмена и зависящими от конструктивных особенностей аппаратов. [c.159]

Следовательно, расчетная формула- для определения гидравлического сопротивления теплообменного аппарата в целом имеет следующий общий вид [c.160]

Флегмовое питание ректификационных колонн. Для достаточно полного разделения воздуха, т. е. получения продуктов разделения с малыми примесями других компонентов, для флегмового орощения колонны следует использовать жидкий азот с небольшим содержанием кислорода. Жидкий азот может быть получен при конденсации газообразного азота в испарителе колонны, где теплота переходит к жидкому кислороду. Вследствие гидравлических сопротивлений теплообменных аппаратов, в которых продукты разделения — азот и кислород — подогреваются до температуры окружающей среды, а также сопротивления самой ректификационной колонны давление кипящего кислорода в испарителе колонны составляет 0,135—0,145 МПа. Температура кипящего кислорода при этом давлении равна примерно 93—94 К. Для передачи теплоты между конденсирующимся азотом и кипящим кислородом должен существовать температурный градиент, который обычно составляет 2—3 К. Следовательно, температура конденсирующегося азота должна составлять 95,0—96,5 К. Этой температуре соответствует давление 0,55—0,60 МПа. [c.16]

В тексте и в приложении приведены графики и таблицы физических характеристик ряда масел и мазутов, которые требуются при производстве конструктивных (проектных) и поверочных тепловых расчетов п расчетов гидравлических сопротивлений теплообменных аппаратов для вязких жидкостей. [c.4]

Формулу (3-13) можно переписать в более удобном для практических расчетов виде, поскольку при подсчетах гидравлических сопротивлений теплообменных аппаратов обычно заданными являются расход воды через них G, mjK, и [c.167]

При расчете гидравлического сопротивления теплообменных аппаратов следует принимать вых=0,5. Суммируя местные сопротивления на входе в корпусы и на выходе из них, получаем [c.171]

Гидравлическое сопротивление теплообменных аппаратов является, как и тепловая нагрузка, их важнейшей характеристикой. [c.292]

В конструктивных схемах ХГМ (рис. 3) поршневое уплотнение перестает быть проблемой — оно почти полностью разгружено и подвержено действию лишь небольшого перепада давлений, равного гидравлическому сопротивлению теплообменных аппаратов (обычно не более 0,3 М.н м ). Уплотнение, естественно, располагается в теплой зоне. Используются две основные схемы. Вариант с вынесенным вытеснителем (рис. 3, а) проще в изготовлении, удобнее для проведения экспериментов и позволяет варьировать отношение объемов и другие конструктивные параметры в весьма широких пределах. [c.164]

Отличаются от тенлообменных аппаратов с пластинами типа 0,6 с углом пересечения вершин гофр 120° меньшей степенью турбулизации потока в каналах и меньшими гидравлическими сопротивлениями. Теплообменные аппараты (0,6-2) изготовляют по ТУ 26-01-665—83. [c.17]

В некоторых случаях гидравлическое сопротивление теплообменного аппарата может быть задано, например, если он должен быть включен между прямой и обратной линиями теплофикационной сети и нужно уложиться в располагаемую разность давлений. [c.21]

В теплообменных аппаратах, где происходит конденсация паров или испарение жидкости, вещество, меняющее агрегатное состояние, направляется в межтрубное пространство, а среда, которая агрегатного состояния не изменяет, — в трубное. Такое распределение потоков учитывает, что коэффициент теплоотдачи от вещества, изменяющего агрегатное состояние, выше, чем от движущегося, но не меняющего своего состояния. Направляя некон-денсирующиеся и неиспаряющиеся среды по трубам теплообменника и увеличивая при этом число ходов в трубном пространстве, повышают скорость движения продукта, а следовательно, и коэффициент теплоотдачи. Необходимо также иметь в виду, что при конденсации и испарении гидравлическое сопротивление теплообменного аппарата обычно стремятся свести к минимуму, а потери напора в межтрубном пространстве меньше, чем в трубном. Это обстоятельство рекомендуется учитывать при проектировании установок, работающих при атмосферном давлении и под вакуумом. [c.94]

Гидравлическое сопротивление теплообменного аппарата предопределяет величину мощности, необходимой для перемещения 1 а5очей среды (жидкости или газа) через аппарат. При этом [c.161]

Одним из наиболее распространенных способов интенсификации процесса тепло1передачи в кожухотрубчатых теплообменных аппаратах является также оребрение наружной или внутренней поверхности трубы. Наиболее перспективно в отношении эффективности и простоты изготовления продольное оребрение. При этом гидравлическое сопротивление теплообменного аппарата с оребренными трубами ненамного выше, чем с гладкими трубами. Однако в ряде случаев оребрение поз1Боляет повысить коэффициент теплоотдачи и соответственно уменьшить габариты и массу аппарата. Широкое применение нашли в основном два способа изготовления оребренных труб. Первый заключается в за-вальцовке прямоугольных ребер в продольные канавки на наружной поверхности трубы. Фирма Гриско Рассел (США) вьшускает трубы с таким оребрением краткая характеристика их [1] приведена ниже [c.142]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология