Матрица распределения потоков

Выбор размеров модели. Как правило, в больших теплообменниках имеет место вынужденное конвективное течение обоих потоков теплоносителей. В большинстве теплообменников применяются матрицы из множества расположенных в определенном порядке трубок. Первый обычный шаг — уменьшение размера опытного аппарата путем выбора некоторого типичного для матрицы теплообменного аппарата трубного пучка. При равенстве чисел Рейнольдса, одинаковом распределении потоков и геометрическом подобии проходных сечений различие коэффициентов теплообмена для пучков с сотней или десятью тысячами трубок должно быть очень незначительным. Подобие геометрических размеров предполагает, что все размеры в сечении могут быть уменьшены, например трубки диаметром 25,4 мм могут быть заменены трубками диаметром 6,35 мм. Если это сделать и использовать в модели ту же самую жидкость, что и в натурном аппарате, то для достижения равенства чисел Рейнольдса необходимо, чтобы массовый расход жидкости в модели был обратно пропорционален размеру трубок, т. е. [c.311]

Матрица стехиометрических коэффициентов, вектор ведущих компонентов, матрица распределения потоков по элементам химического комплекса. Позиционные ограничения, целевая функция и решение задачи по централизованным показателям. [c.98]

Коллектор с перегородкой. Чтобы избежать эффекта струйного течения (см. рис. 6.1 и 6.3), во входном трубопроводе можно установить кон центр пческую центральную перегородку, которая позволяет улучшить распределение потока на входе в теплообменную матрицу, расположенную в большом канале или резервуаре под давлением. [c.119]

При неравномерном распределении потока во входном канале установка теплообменника в наклонном положении, по-видимому, не дает никаких преимуществ, так как из-за наклона потери давления станут даже меньше скоростного напора в высокоскоростном участке потока на входе. Потери давления на экранах или других устройствах, которые могут быть использованы для выравнивания профиля скорости, относятся к паразитическим и, по всей вероятности, превышают любую экономию, достигаемую путем уменьшения скорости теплоносителя в теплообменной матрице. [c.130]

Влияние распределения потока по теплообменной матрице на эффективность холодильника авиационного двигателя. Двига- [c.131]

Вероятное изменение распределения скорости относительно среднего значения можно оценить по величине скоростного напора на входе и потерям давления в теплообменной матрице таким же образом, как это было сделано для экранов. В установке с подводом теплоносителя по оси коллектора (см. рис. 6.18, а) потери давления при прокачке теплоносителя по центральным участкам приблизительно равны средним потерям давления в теплообменной матрице плюс скоростной напор на входе следовательно, отношение скорости потока через центральный участок к средней скорости можно записать в следующем виде [c.129]

В процессе штампования большое значение имеет правильное распределение потоков резины по штамп-форме. Скорость течения резины на поверхности текстильного каркаса сравнительно невелика, но, несмотря на это, при штамповании галоши на подкладке могут образоваться мелкие складки, имеющие вид провала . Складки наблюдаются в местах соединения двух лобовых потоков резины, которые при движении вытягивают ткань и собирают ее в складку в месте соединения. Увеличение зазоров между сердечником и матрицей и соответственно увеличение калибров в носовой части и уменьшение их в боковой части устраняет встречу потоков, все потоки выходят к бордюру и складок в этом случае не образуется. [c.629]

НИЯ газа в коллектор перед теплообменной матрицей. В данном случае наиболее подходящим является радиальный диффузор, изображенный на рис. 6.12, а. Другой способ связан с использованием экранов, обеспечивающих равномерное распределение потока на входе в трубный пучок. Однако при этом значительно возрастает расход энергии на прокачку теплоносителя. Кроме того, требуются материалы, выдерживающие температуру 730° С. Еще одним эффективным способом следует считать применение прямоточных пароперегревателей, а не противоточных, поскольку в прямоточных системах стенки первых нескольких трубных пучков, омываемые горячим газом, хорошо охлаждаются и температура металла на участках перегрева не превышает 595° С. [c.135]

Иногда используются трубки Пито, особенно если нельзя гарантировать действительно однородное распределение скоростей в теплообменной матрице. Конечно, условия такого рода должны быть исключены, иначе это намного усложнит обобщение экспериментальных данных и внесет ошибки, обусловленные влиянием распределения потоков и температуры. [c.319]

Симбатно кривой концентрационной зависимости поглощения растворов н-нонана в тетрахлориде углерода изменяется количество раствора, переходящего в структурные капсулы при термообработке пленок. При введении в состав раствора 5-10% тетрахлорида углерода изменяется распределение капсул по размерам. Чем выше концентрация пластифицирующего компонента, тем мельче капсулы. При содержании тетрахлорида углерода в растворе более 75% капсулы в пленках не образуются, так как раствор не проникает в полимерную матрицу микрокапиллярными потоками, а насыщает ее пластификатором по механизму активированной диффузии. [c.81]

Уравнение (7.77) получено из общего выражения для диссипативной функции (7.42) с учетом соотношений для сопряженных потоков и перекрестных коэффициентов (см. уравнения разд. 1.2). Первая сумма в уравнении (7.77) оценивает рассеяние свободной энергии в диффузионных процессах в матрице мембраны для всех компонентов, которые приняты взаимно независимыми. Интегральное значение потерь эксергии за счет диффузии каждого компонента может быть вычислено по уравнениям (7.46) или (7.47), следует учесть, что распределение компонента 1 находится решением дифференциального уравнения диффузии, сопряженного с реакцией (см. разд. 1.4.2). Третья сумма в уравнении (7.77) оценивает рассеяние свободной энергии в цепи химических превращений, вторая сумма характеризует изменение свободной энергии в процессах переноса и химических превращениях, обусловленное их взаимным влиянием. Все составляющие первой и третьей сумм положительны — это следует из условия Ьц>0 и Lrr>0. Составляющие второй суммы могут быть отрицательны, это зависит от знака сопряжения Ljr O и направленности градиента ii. [c.254]

Результаты измерения распределения скорости представлены на рис. 6.23. Анализ этой диаграммы показывает, что 60% весового расхода потока проходит только через 20% площади входного сечения холодильника. Следует отметить, что средний скоростной напор на выходе из нагнетателя был равен 406 мм вод. ст., в то время как падение давления в теплообменной матрице при равномерном распределении воздуха должно составлять 132 мм вод. ст. (Теплообменная [c.132]

Для технологических операторов ХТС с распределенными параметрами, к которым относятся аппараты, где протекают противо-точные массообменные процессы, нахождение элементов матриц, преобразования практически сводится к свертке зонной ячеечной математической модели по пространственной координате и ее линеаризации в некотором диапазоне изменения параметров вектора входных потоков. Подобная свертка математической модели применяется также в тех случаях, когда химико-технологические нро-цессы рассчитывают на основе средних движущих сил или равновесных зависимостей. [c.89]

Отражение условий динамического равновесия на границе раздела фаз в данном случае сводится к учету равновесного распределения вещества между фазами с матрицей коэффициентов распределения М и равенству диффузионных потоков по каждому компоненту на границе раздела со стороны каждой из фаз. Как уже упоминалось (см. с. 152), топологически эти условия реализуются в виде комбинации Т-элемента и TD-элемента с матрицей коэффициентов передачи 1V1. Физическая схема ячейки и локальная форма связной диаграммы физико-химических процессов в ней показаны на рис. 2.20. Та же связная диаграмма, но в форме диаграммной сети, представлена на рис. 2.21. [c.164]

Неудовлетворительное распределение скорости по сечению канала теплообменной матрицы часто связано с плохими условиями на входе, которые вызывают отрыв потока. Накопленный опыт позволяет рекомендовать в качестве самого эффективного способа разрешения проблем, связанных с отрывом потока, использование экспериментальных установок, позволяющих непосредственно наблюдать картину течения [1—3]. Желательно также исследовать фотографии типичных картин течения, полученные в процессе эксперимента. [c.117]

Для каждой реализации матрицы потоков X = xij в случае дискретно распределенной функции f h) среднее количество частиц в к-м интервале вычислится по формуле [c.107]

Если ввести матрицы распределения потоков, направляемых в V -й элемент колмбината из остальных элементов, матрицу Q, [c.100]

Фазовая диаграмма смеси изопропанол (1)—вода (2)—бензол (3) приведена на рис. УИ-5, комплекс гетероазеотропной ректификации для разделения этой смеси с получением чистых и инрииапола и воды — на рис. 1 -13. Одним из принципиальных вопросов, возникающих при оптимальном проектировании этого ректификационного комплекса, является вопрос о распределении потоков из флорентийского сосуда между ректификационными колоннами. В частности, возникает вопрос, является ли полное разделение фаз во флорентийском сосуде оптимальным. Для расчетного исследования была использована программа, основанная на модифицированном релаксационном методе в сочетании с решением тридиагональной матрицы. При этом применялись два варианта программы (для режимов с полным и с неполным разделением фаз во флорентийском сосуде). [c.291]

Каждый элемент матрицы преобразования [Rmnl представляет собой соответствующий коэффициент функциональной связи в виде коэффициентов разделения или к. п. д., значение которого не зависит от параметров входных потоков. Элементы матрицы преобразования технологического оператора отражают связь между входными и выходными параметрами с учетом кинетических характеристик процесса и пространственной распределенности его параметров. Рассмотрим выражения для матриц преобразования некоторых основных технологических операторов ХТС. [c.88]

Здесь — средний радиус эквивалентной сферы включения =diag ( 1, Р21 -I Ря) матрица коэффициентов равновесного распределения концентраций и температур на границе раздела фаз условие (3.17) постулирует неразрывность потока субстанции через межфазную границу, причем элементы матриц в силу принятой конструкции модели следует рассматривать как эффективные коэффициенты переноса соотношение (3.18) отражает экстремальные условия на внешней сфере ячейки. [c.143]

Измерение давления. Падение столь же важный фактор, как и теплообмениые характеристики. Экспериментальное оборудование может быть подобрано таким образом, чтобы поперечное сечение трубопровода было таким же, как и входное сечение исследуемой теплообменной матрицы в этом случае можно ограничиться простым измерением статического давления в трубе В противном случае необходимо учитывать различие динамического давления за счет изменения размера проходного сечения. Конечно, желательно установить перед теплообменной матрицей прямую трубу длиной по меньшей мере десять диаметров, чтобы обеспечить однородное распределение скорости по сечению трубопровода. Если необходимо получить особенно достоверные данные о падении давления, можно использовать пьезометрическое кольцо, т. е. ряд соединенных между собой отверстий для отбора статического давления, выполненных по периметру трубы в плоскости, перпендикулярной направлению потока. Перепад давления в теплообменнике можно измерять непосредственно с помощью манометра или дифференциального датчика типа трубки Бурдона. [c.318]

Таким образом, различный характер распределения и укрупнения мезофазных сфер определяет и различную структурную организацию образовавшейся мезофазной матрицы, из которой и происходит формирование окончательной структуры кокса. Как уже было показано С 9 ], в случае деформирующего воздействия (гидродинамическим или газовым потоком) на образовавшуюся мезофазную матрицу, анизотропные участки которой имеют достаточно большие размеры, происходит ее вытягивание с образованием игольчатой структуры. В случае образования мезофазной матрицы ив нескоалесцированных сфер небольшого размера получается изотропная структура кокса. [c.53]

Если теперь обозначить общее число частиц в системе через N, все истоки и стоки считать связанными между собой так, что общее число коммуникаций равно тп и образует пoJшyю матрицу потоков X = у -, то нетрудно видеть, что нри этих предположениях рассматриваемая схема идентична схеме полиномиального распределения, т. е. вероятность Р х) реализации матрицы Х= xij равна [c.105]

В специальной литературе по инженерным методам расчета гидравлических систем водо- и теплоснабжения, вентиляции и других матричная алгебра до появления и активного применения ЭВМ, в общем-то, не использовалась. Американский математик Л.А. Пайпс, перечисляя в своей обзорной статье [181] области применения матриц в технике, поставил на второе место (после электрических цепей) распределение скоростей потоков воды в сложных гидравлических системах . [c.49]

Наряду с КЗЭ, при котором удается осуществить разделение только за счет разницы в подвижности, и который в настоящее время представляет собой наиболее распространенный метод, выделяют также капиллярный гель электрофорез (КГЭ) с капилляром, заполненным гелем. При этом на электрофоретическую миграцию молекул оказывает влияние матрица геля, и поэтому достигается селективное разделение молекул по размерам. Незаряженные молекулы можно разделять с помощью мицеллярной электрокинетической хроматографии (МЭКХ). В данном случае к буферу добавляется детергент, и нейтральные молекулы распределяются между буфером и мицеллами в соответствии с их гидрофобностью. Разделение основано на подвижности мицелл, заряженных в большинстве случаев отрицательно. Поскольку в основе разделения лежит процесс распределения, можно с полным основанием говорить о хроматографическом методе. При изоэлектрической фокусировке (ИЭФ) происходит разделение в градиенте pH, формируемом добавлением амфолита к буферу в электрическом поле. Небольшое распространение получила пока электрохроматография (ЭХ), при которой применяется стационарная среда ВЭЖХ, а течение эдюента и перенос пробы происходит только за счет электроосмотического потока. В качестве самой старой капиллярной техники следует упомянуть изотахофорез (ИТФ), который в настоящее время вновь приобрел значение для концентрирования проб в КЭ. [c.7]

Таким образом, уравнения (5.161) и (5.162 предстамяют собой обобщенную форму записи локальных и общих характеристик эффективности массопередачи в перекрестном токе на основе модели функций распределения времени пребывания в многокомпонентных и бинарных смесях. Обобщенная форма записи матриц [Еу] и [Emv] по уравнениям (5.161) и (5,162) позволяет также достаточно просто рассчитывать эффективность массопередачи в перекрестном токе в многокомпонентных смесях при любой сложной гидродинамической обстановке в аппарате и на контактном устройстве как на основе секционной, так и диффузионной моделей продольного перемешивания потоков, используя при этом накопленный опыт изучения кинетики и гидродинамики процессов массопередачи-в бинарных смесях. [c.257]

Некоторые исследователи пытались получить кинетическую ин формацию, испол1эзуя прямые гальвано- или потенциостатические методы на пористых электродах. Такие попытки имели место главным образом в прикладных исследованиях по топливным элементам, батареям, крупномасштабному промышленному электролизу и электроорга ническому синтезу. Однако вероятность получения полезной информации при этом невелика, поскольку в таких электродах исключитель но остры проблемы массопереноса и распределенных омических потерь. Предлагались различные математические теории, предсказывающие полную вольтамперную характеристику пористого электрода по кинетике реакций, протекающих внутри электрода как без вынужденной конвекции в порах [25, 153, 193, 225, 409, 593], так и при наличии вынужденного потока через пористый электрод или матрицу [176, 251]. Эти теории основаны на различных предположениях о массопереносе и распределении тока внутри электродов. Использовать эти вычисле [c.176]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология