Границы применимости уравнения состава

Можно допустить, что термодинамическое совершенство процесса разделения в реакционно-диффузионных мембранах также окажется функцией величин Ф,, а,/, х и 1Х Аг. Если использовать значения ац и Л1 = Ф,Л,-, то потери эксергии в мембранах такого типа можно вычислить по уравнениям (7.47) и (7.52), эксергетический к. п. д. проницания по соотношениям (7.54) —(7.56), (7.64) и (7.66), приведенные плотности проникшего целевого и суммарного потоков — по уравнениям (7.58), (7.59) и (7.67), состав проникшего потока по выражениям (7.62) и (7.65). Применимость соотношений несопряженного массопереноса для расчета эффективности разделения в реак-ционно-диффузионных мембранах основано на общности подхода, трактующего мембрану в сечении как точечную систему с конечным значением движущей силы на границах, т. е. как черный ящик . При этом предполагается, что перенос компонентов смеси сопряжен только с химической реакцией, взаимно их потоки независимы. [c.249]

Температура границы раздела Т/ и состав пара у остаются постоянными и равны соответственно эвтектической температуре и составу у1 ,, поэтому обсуждение, проведенное в 2.6.3 по расчету состава нара на границе раздела у,- [уравнение [49], 2,6.3), излишне. Также не применимо в этом случае описание переноса массы со стороны жидкости уравнениями (48) и (52), 2,6,3, [c.357]

В предыдущей главе мы рассмотрели пленки, которые можно отнести к классу автономных , или свободных пленок. Эти пленки способны к самостоятельному существованию, и их состояние может быть охарактеризовано при помощи переменных, относящихся только к самой пленке. К другому классу — неавтономных пленок — относятся адсорбционные пленки на поверхностях твердых и жидких адсорбентов. Неавтономность адсорбционных пленок выражается в том, что при отделении от адсорбента они становятся неустойчивыми. Состав и структура адсорбционных пленок обусловливаются полем адсорбента, и, следовательно, их состояние не может быть охарактеризовано без учета внешнего поля. Адсорбционная пленка составляет лишь часть поверхностного слоя на границе двух фаз, и поэтому к ней не применимы рассмотренные выше фундаментальные уравнения и условия устойчивости поверхностных слоев без учета внешнего поля. Так, например, натяжение адсорбционной пленки может быть отрицательным, хотя поверхностное натяжение всего поверхностного слоя по условиям устойчивости положительно. [c.297]

Состав смеси углей, % Температура прокаливания, 0 мально сорбиро- ванный объем Предельный объем сорбционного Границы (p/Ps) применимости уравнения Уравнение (А) I структурного типа Уравнение (В) II структурного типа Предельный объем сорбционного про- Границы (p/Ps) применимости уравнения Уравнение (А) I структурного типа Уравнение (В) II структурного типа [c.221]

Уравнения и операции, описанные ниже, применимы как для вычисления числа теоретических тарелок фракционирующей колонны, так и для предсказания состава дестиллята или отгона в тех случаях, когда известны состав жидкости куба, число теоретических тарелок, флегмовое число и относительная летучесть. В общем, одни и те же методы применимы для нахождения любой из этих переменных, если остальные четыре известны. В настоящей главе подробно рассматриваются расчеты для двойных смесей. Расчеты многокомпонентных смесей основаны на тех же принципах, но практическое применение последних очень часто бывает затруднительным и трудоемким, хотя новые тенденции в подходе к такого рода расчетам значительно уменьшают эти затруднения 185—96]. Однако методы расчета для двойных смесей вполне дают общее представление о влиянии флегмового числа, числа теоретических тарелок и относительной летучести на разгонку многокомпонентной смеси. Границы применения различных методов сравниваются в выводах, помещенных в конце этой главы. [c.29]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология