Особенности конструкций лопастных насосов

Особенности конструкций лопастных насосов [c.84]

Из-за особенностей конструкции лопастных насосов скорость течения масла во всасывающих окнах дисков является фактором, лимитирующим возможность форсирования производительности насосов за счет увеличения числа оборотов. [c.94]

Выше было указано, что кавитационные свойства лопастных насосов и, следовательно, коэффициент С зависят только от условий входа в рабочее колесо и почти не зависят от условий выхода из него. Поэтому коэффициент С является критерием подобия входных элементов насоса. Изменение конструкции выходных элементов рабочего колеса и отвода почти не сказывается на величине коэффициента С, особенно у тихоходных и нормальных насосов. [c.171]

Определение основных рабочих характеристик одноклапанных инерционных водоподъемников складывается из двух этапов. Первый этап не зависит от конструкции рабочего органа и клапанов (клапан-поршень, вибрирующий поршень и боковые клапаны, диафрагма и клапаны и т.д.) снятие рабочих характеристик проводится аналогично снятию характеристик насосов других типов (лопастных, объемных), т. е. регулированием при помощи задвижки определяются зависимости О—Я Q—т] и Q—N. Второй этап проводится для учета специфических особенностей водоподъемников и в первую очередь инерционных свойств столба жидкости. Характеристики снимают для различных высот подъема либо путем понижения уровня в колодце, либо путем увеличения высоты напорного трубопровода. Для нескольких высот целесообразно сиять рабочие характеристики обычным путем, регулируя напор задвижками. После получе- [c.116]

При рассмотрении конструкции шестеренчатых, лопастных и поршневых насосов уделено внимание особенностям их изготовления, а также предъявляемым к ним техническим требованиям. Описаны конструкции насосов, изготовляемые в зарубежных странах и указаны пути развития отдельных типов насосов объемного действия. [c.2]

Влияние конструкции проточной части рассматриваемого насоса на геометрическую высоту всасывания оценивается наличием в уравнении (2.65) члена рн — абсолютное давление на входе в насос. Значения р , необходимые для бесперебойной и надежной работы насоса во всем диапазоне изменения напора и подачи, зависят от особенностей лопастной решетки рабочего колеса и определяются специальными расчетами. [c.48]

С целью экономии электроэнергии эксплуатационников и исследователей всегда интересовала возможность регулирования характеристики центробежных насосов. Одним из наиболее доступных способов является подрезка рабочего колеса по диa eтpy. Этому вопросу посвящено много исследований, суть которых заключается в получении экспери.ментальньгх коэффициентов для расчета напора, расхода и КПД в зависимости от степени подрезки. Для каждого типа насосов необходимо проведение своих экспериментов. В представленном докладе предлагается математическая модель, позволяющая провести расчет для центробежных насосов любого типа. Модель строится в предположениях, что имеется характеристика насоса на перекачиваемуто жидкость. Предполагается, что эта характеристика вбирает в себя все особенности конструкции насоса. В этол случае расчет насоса можно вести по уравнению Эйлера для лопастных машин. В выражениях через конструктивные параметры для базового варианта уравнение запишется, как [c.138]

В вентиляторах скорость потока воздуха редко превосходит 70— 80 м/сек. Это указывает на отсутствие принципиальной разницы теории лопастных вентиляторов и насосов. Опыт и методы расчета, оправдавшие себя й насосостроении, могут быть успешно перенесены в область вентиля-торостроения, и наоборот. Различия в методах расчета насосов и вентиляторов могут иметь место лишь в связи с особенностями конструктивного исполнения элементов проточной части этих машин. Малая по сравнению с водой плотность воздуха приводит к принципиальным изменениям в соотношении гидродинамических и центробежных сил, действующих в рабочем колесе. Это существенно сказывается на конструкции колеса и, в частности, на решении вопросов прочности. Последнее приводит к существенным различиям конструкций корпусов насосов и вентиляторов. [c.67]

В последнее время разработано большое число конструкций дисковых насосов, предназначенных для подачи абразивных гидросмесей. До сих пор для этих целей использовались лопастные насосы. Наличие в потоке твердых частиц приводит к быстрому изнашиванию, в первую очередь рабочих лопаток, так как углы атаки частиц для этих поверхностей максимальны. В дидковых насосах углы атаки практически отсутствуют, что значительно снижает износ рабочих поверхностей. На рис. 73 показан насос для перекачивания жидкостей с твердыми включениями крупных размеров [ Пат. 43359994 (США) ]. Благодаря свойству минимально повреждать добавки к жидкости этот, насос может-быть использован для транспортировки живой рыбы, свежих плодов, таких, как яблоки, апельсины, помидоры. Обычно в дисковом центробежном насосе ще ш между дисками делаются узкими, так как этим определяется развиваемый насосом напор, поэтому через рабочий тракт насоса не могут проходить крупные включения, содер" сащиеся в жидкости. Особенность показанного на рис. 73 насоса в том, что между дисками чередуются узкие и широкие щели. На приводном валу 6 крепится ведущий диск 5. К нему с помощью четырех удлиненных болтов 7 с надетыми на них дистанционными втулками 2 и 4 крепятся ведомые диски 3 с центральными отверстиями для прохода перекачиваемой жидкости из эсасьшающего патрубка I в междисковые щели. Диски установлены так, что широкие щели чередуются с узкими. В узких щелях жидкость получает достаточную энергию для создания напора насоса, широкие щели служат для пропуска твердых тел. Величины узких [c.81]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология