Айзенштейн

Для пересчета рабочих характеристик центробежных насосов, применяемых при промысловом и магистральном транспорте нефти, широко используют методику М. Д. Айзенштейна. Хотя эта методика имеет некоторые недостатки [12], обусловленные допущениями, которые были приняты при ее разработке, во многих случаях она дает неплохие результаты. Методика основана на коэффициентах пересчета kQ, кн, кц и кс, которые учитывают изменение Q, Я, Г] и С. Значения коэффициентов пересчета зависят от числа Рейнольдса потока в насосе Кен и находятся из графиков, построенных по экспериментальным данным различных авторов. [c.84]

Вывод корреляционных зависимостей для коэффициентов пересчета основан на экспериментальных данных различных авторов, представленных на рис. 35. Анализ этих данных позволил установить, что в полулогарифмических координатах зависимости коэффициентов к( , кг и- кс хорошо описываются ломаными сплошными кривыми. Пунктирными кривыми показано представление коэффициентов пересчета по М. Д. Айзенштейну. Точки перелома на кривых можно объяснить с гидродинамической точки зрения, проводят аналогию с течением жидкости в круглых трубах. Наличие этих точек говорит о существовании различных режимов течения жидкости в межлопастных каналах рабочего колеса насоса, а также в кольцевых и дисковых зазорах. Это подтверждается следующими рассуждениями. [c.85]

В настояш,ее время суш,ествует несколько методов пересчета характеристик центробежных насосов с воды на вязкую жидкость, которые приведены в специальной технической литературе. Наиболее полно охватывается специфика перекачки вязких жидкостей центробежными насосами, а следовательно, наиболее достоверные результаты получаются при определении по методу инж. М. Д. Айзенштейна. [c.151]

М. Д. Айзенштейн приводит графики зависимостей от коэффициентов, позволяющих определить основные геометрические параметры и скорости рабочего колеса (рис. 12). Требуемые геометрические параметры X и скорости с определяют по выражениям [c.25]

I При профилировании лопастей двойной кривизны в некоторых случаях необходимо выполнять лопасть пространственной формы по всей ее длине. При этом приходится выполнять косую выходную кромку, т. е. выполнять ее не в радиальной плоскости, или принимать различным диаметр выхода для каждой линии тока. В первом случае угол охвата в плане для отдельных линий тока переменный. М. Д. Айзенштейн [2] рекомендует следующие значения для углов охвата (град.) по покрывающему и основному дискам [c.41]

В книге М. Д. Айзенштейна [2] приведены значения коэффи- циентов скорости Ко (см. рис. 12) в функции от 5, при помощи которых можно определить основные размеры рабочего колеса, используя выражение, вытекающее из уравнения подобия [c.42]

Михаил Дмитриевич Айзенштейн ЦЕНТРОБЕЖНЫЕ НАСОСЫ ДЛЯ НЕФТЯНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ [c.364]

Айзенштейн A., Доклады Болгарской Академии Наук, 4, 25 (1953). [c.193]

Из этих рисунков видно, что расхождения расчетных характеристик с опытными по методу Геллера, Айзенштейна и Суханова незначительны. [c.53]

Характеристики насоса выбранной марки рекомендуется пересчитывать по изложенному ниже методу Айзенштейна, дающему удовлетворительные результаты (пределы точности 5%). [c.155]

Айзенштейна для коэффициентов быстроходности Па сооответственно 51, 60 и 70 2 —Суханова для 3 = 82 и 100 3 —Иппена для и = 90 и 115 -i - Степанова для /lj = 82 5 — Айзенштейна (испытания на кавитацию), n =60-i-100 [c.86]

Кремера и Айзенштейна [4], константа скорости реакции в этих условиях невелика и равна 0,28—0,30 г-экв/(кг-ч), что соответствует 7,8-10- г-экв/(г-с). Реакция формально описывается уравнением нулевого порядка по терефталевой кислоте, т. е. протекает линейно во времени. Это объясняется тем, qтo в этих условиях концентрация терефталевой кислоты в жидкой фазе постоянна вследствие ее малой растворимости. После достижения конверсии более 80%, когда уже нет твердой терефталевой кислоты, ход этерификации кинетически соответствует реакции второго порядка. [c.27]

Вязкость расплава при температурах 275—325 °С изучалась Маршаллом и Тоддом [114], Гудингсом Ц19], Айзенштейном и Петуховым [120]. Данные последних авторов, полученные методом падаюш,его шарика, неточны для высоких значений вязкости, что вызвано погрешностями самого метода измерения вязкости 1117]. [c.140]

Для пересчета характеристики насоса, построенной для воды, на характеристику для вязкой жидкости следует пользоваться методом инж. М. Д. Айзенштейна. Ниже приводятся формулы пересчета, график коэффициентов пересчеш и пример пересчета по этому методу [17]. [c.64]

При изменении ширины лопасти (обужение колеса) норые характеристики Н — 0) можно получить, например, по способу, описанному в работе Д. Я- Алексапольского [3]. Для приближенного определения параметров М. Д. Айзенштейн [2] рекомендует использовать зависимости [c.144]

Рис. 3.8. Характеристики цен обеж-ного насоса 8МС-7 X 2 при работе на воде (1) и нефти вязкостью v = 0,147х ХЮ" м2/с (2). Характеристики, полученные расчетным путем по методу Геллера (3), Айзенштейна 4), Суханова (5)

В настоящее время известно несколько способов пересчета характеристик центробежных насосов с воды на нефть. Данные по проведенным многочисленным испытаниям центрббежных насосов при перекачке вязких жидкостей обобщены М. Д. Айзенштейном в виде графиков (рис. 28). [c.155]

I — данные М. Д. Айзенштейна, п, = 51 и 70 2 — Суханова, = 82 и 130 з — Иппена. п- = 90 и 115 — Степанова, п = 82. [c.156]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология