Характеристики работы массообменного оборудования

Исследованию основных гидродинамических и массообменных характеристик пульсационного оборудования, а также разработке его конструкций и внедрению в промышленность посвящено большое число работ, среди которых в первую очередь следует выделить плодотворные исследования С. М. Карпачевой с сотр. [c.7]

Книга содержит общие методические указания к проведению лабораторного практикума и 27 работ по курсу типовых процессов (гидромеханических, тепловых, массообменных, холодильных, механических) и аппаратов химической технологии. Приводится описание лабораторных учебных установок, а также характеристика основного оборудования и необходимых контро.тьно-измерительных приборов, В пятом издании пособия (4-е вышло в 1975 г.) две устаревшие работы заменены на новые. [c.207]

Одним из перспективных направлений совершенствования сепа-рационного (разделительного), а в последние годы и массообменного оборудования является использование центробежных устройств. Однако, как показывает анализ существующих технических решений, разработка таких аппаратов базируется на фрагментарных результатах исследований, что практически исключает возможность сколь-нибудь полных обобщений с целью оптимизации параметров работы центробежных устройств, К числу недостаточно изученных факторов, влияющих на характеристики центробежных устройств следует отнести выбор закона закрутки потока, влияние рода завихрителя, геометрии и конструктивных особенностей центробежного патрубка, а так же дисперсности дискретной фазы на структуру и газодинамические характеристики вихревого течения, которые в конечном счете определяют сепарационную способность, производительность и потери давления в центробежных устройствах. Поэтому большой интерес представляет программа расчета двухфазных осе- [c.32]

Преимущества насадочных контактных устройств перед тарельчатыми общеизвестны и заключаются прежде всего в исключительно малом перепаде давления на одну ступень разделения. Среди них более предпочтительны регулярные насадки, поскольку они имеют регулярную заданную структуру и их гидравлические и массообменные характеристики более стабильны по сравнению с насыпными. Гидродинамические условия эксплуатации насадок при перекрестном контакте фаз существенно отличаются от таковых при противот е. При перекрестном токе жидкость движется сверху вниз, а пары -горизонтально, следовательно, жидкая и паровая фазы проходят различные независимые сечения, площади которых можно регулировать, а при противотоке - одно и то же сечение. Поэтому перекрестноточный контакт фаз позволяет регулировать в оптимальных пределах плотность жидкостного и парового орощений изменением толщины и поперечного сечения насадочного слоя и тем самым обеспечить почти на порядок превыщающую при противотоке скорость паров (в расчете на горизонтальное сечение колонны) без повышения гидравлического сопротивления и значительно широкий диапазон устойчивой работы колонны при сохранении в целом по аппарату принципа и достоинств противотока фаз, а также устранить такие дефекты, как захлебывание, образование байпасных потоков, брызгоунос и другие, характерные для противоточных насыпных насадочных или тарельчатых колонн. Экспериментально установлено, что перекрестноточный насадочный блок конструкции УНИ, выполненный из металлического сетчато-вяза-ного рукава, высотой 0,5 м эквивалентен одной теоретической тарелке и имеет гидравлическое сопротивление в пределах всего 1 мм рт.ст. (0,13 103 Па), т.е. в 3 - 5 раз ниже по сравнению с клапанными тарелками. Это достоинство особенно ценно тем, что позволяет обеспечить в зоне питания вакуумной колонны при ее оборудовании насадочным слоем, эквивалентным 10 - 15 тарелкам, остаточное давление менее 20 - 30 мм рт.ст. и, как следствие, значительно углубить отбор вакуумного газойля или отказаться от подачи водяного пара в низ колонны. [c.51]