Обезвоживание осадков фактор

В этой машине удачно сочетаются различные процессы центрифугирования. В левой части ротора отделяется твердая фаза от суспензии и первоначально уплотняется осадок (первый и второй периоды осадительного центрифугирования). В правой, фильтрующей части ротора производится центробежный отжим осадка (второй и третий периоды центробежной фильтрации). Принято во внимание то обстоятельство, что жидкая фаза отделяется от осадка в третий период центробежной фильтрации не только под действием центробежных сил, но и в результате уноса влаги из обезвоживаемого осадка проходящим через него воздухом. Благоприятным фактором для течения центробежного отжима осадка является и перемешивание осадка в правой части ротора. Испытания показали, что при увеличении плотности крахмальной суспензии, подаваемой в центрифугу, и повышении производительности центрифуги частично снижается степень обезвоживания крахмала в движущемся тонком слое. Например, изменение плотности крахмальной суспензии с 2,2 до 6° Бр при производительности 6 и 8 м ч увеличивает влажность выходящего крахмала соответственно на 0,48 и 0,87%. Эти зависимости с достаточной для практических целей точностью могут быть выражены простыми уравнениями [54]. [c.391]

При разделении суспензии на многокаскадной центрифуге на каждой последующей ступени ротора обезвоживание начинается с того содержания влаги, с которым осадок покинул предыдущую ступень, и проходит при большем факторе разделения. Переход [c.73]

При толщине осадка 50... 60 мм и факторах разделения до 560 замерить скорость фильтрации воздуха через осадки мела и крахмала не представилось возможным из-за ее малости, что свидетельствует об отсутствии третьего периода процесса центробежного фильтрования при обезвоживании этих осадков. Как показали опыты с ПВХ, скорость фильтрации воздуха через осадок зависит от фактора разделения, толщины осадка и времени отжима. При факторе разделения менее 180 и неограниченном времени отжима скорость фильтрации воздуха через осадок толщиной 58 мм не превышала 2-10 м/с. [c.118]

Для обезвоживания осадков литейного производства иногда рекомен ется использовать центрифуги типа ОГШ с предварительным вводом ПАА. Сущность метода заключается а получении за счет дополнительного ввода флокулянта достаточно прочных хлопьев, не разрушающихся под действием центробежной силы. Влажность обезвоженного осадка колеблется от 40 до 65% в зависимости от фактора разделения. Содержание взвешенных веществ в фугате не превышает 2 г/л. Без ввода флокулянтов содержание взвешенных веществ в фугате составляет 20-80 г/л, при этом в осадок переходит только 40-45% первоначальных загрязнений. [c.69]

При производстве суспензионных полистиролов и сополимеров стирола ПС-С, ПСВ, УПС, МСП, СН и других в качестве стабилизатора суспензии применяют фосфаты кальция. Образующиеся мутные сточные воды со стирольным запахом в виде смеси маточного раствора и промывных вод загрязнены органическими и минеральными веществами (табл. 1.9), имеют кислую реакцию (pH 2,2—6) и оптическую плотность до 3,0. Содержащиеся в стоках ионы Са-"" и РО при нейтрализации щелочью образуют нерастворимые и труднорастворимые фосфаты кальция и гидроокись кальция, выпадающие в осадок. При pH > 11 имеет место практически полное удаление из сточной воды фосфора и соответствующего ему количества ионов кальция (рис. 1.24) в виде медленно осаждающихся мелких кристаллов нерастворимых фосфатов. С целью увеличения скорости осаждения используют добавки флокулянта — полиакриламида в количестве 5— 20 мг/л (рис. 1.25). Исходные сточные воды после усреднения направляют в коагулятор —емкость с мешалкой, куда вводят 10%-ный раствор ЫаОН. Расход ЫаОН (100 %-ного), обеспечивающий pH 11 — 12, составляет примерно 0,6—2,6 кг/м . После коагуляции сточную воду смешивают с 0,1 %-ным раствором полиакриламида и переводят в отстойник. Образующийся после отстаивания в течение 0,5—1 ч осадок с влажностью 97,5—99,2 % и зольностью 60— 65 % составляет 10—25 % от объема очищаемых сточных вод. Из отстойника осадок направляют на обезвоживание в центрифугу типа НОГШ или ОГШ. При факторе разделения 1000—2000 влажность осадка, выгружаемого шнеком, снижается до 85—92 %, а объем осадка —до 1,5—3 % от объема исходного стока. Осадок после центрифуги нейтрализуют кислотой и направляют в отвал, а фугат, составляющий 7—23,0 % от объема исходного стока, собирается в сборнике и подвергается повторной обработке флоку-лянтом и осветлению в отстойнике. Осветленную сточную воду после отстойника нейтрализуют 10 %-ным раствором серной кислоты в нейтрализаторе до рП 6,5—8,5 и сбрасывают на биоло- [c.74]

Выше рассматривалась переработка отработанных травильных растворов. Так, при обезвоживании сернокислых растворов после травления горячекатаной трансформаторной стали получается железосодержащий кремнегипсовый осадок, который ранее направлялся в отвал. Было решено изучить возможность получения иэ него строительных материалов. Предва тель-ные опыты показали, что вяжущие материалы из этого осадка получаются низкого качества и его можно использовать только в качестве добавки например, 10-15% по массе в производстве строительного гипса или 30-50% по массе при получении ячеистых бетонов. Было изучено влияние некоторых факторов на вяжущие свойства кремнегипсового осадка. После дополнительной обработки осадка известковым молоком для нейтрализации РвбО содержание гипса составляло 68-70%, 810 - 6-7%, гидроокиси железа - 15-16%, СаО об Д° [c.77]

С другой стороны, выявились затруднения с обезвоживанием шлама. Реальная пропускная способность фильтр-прессов ФПАКМ составляет 3,5, а не 10—12 кг/(м -ч), как предполагалось при проектировании. Правда, существенное повышение пропускной способности узла обезвоживания достигнуто при получении магнетитового шлама на ВИЗе в 1974 г. В этом сЛучае пропускная способность фильтров ФПАКМ увеличивается в 2—5 раз, объем шлама сокращается в 2 раза, осадок получается влажностью 45—50 /о вместо 60—70%. Однако в производственных условиях этот процесс, не обладая стабильностью, ведет себя весьма неустойчиво. Оказалось, что на него резко влияют различные факторы, которые трудно регулировать. Так, попадание даже небольшого количества фосфатов в промывную воду делает невозможным гюлучение магнетита, поскольку железо сразу окисляется. Кроме того, фил1 трование горячего шлама с температурой 70—80° С снижает стойкость резиновых диафрагм. Следовательно, применение этого прогрессивного метода требует в каждом конкретном случае экспериментальной проверки. [c.305]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология