Аппараты потоков

Скорость уноса из аппарата потоком газа (жидкости) твердых частиц рассчитывается по тем же формулам, что и скорость свободного осаждения или витания отдельной округленной частицы [формулы (111-1) —(111-25)]. [c.445]

Очистка газа от механических примесей. Для предохранения оборудования от преждевременного износа воздух или газ, всасываемый в машину, должен быть очищен от твердых частиц (пыли, песка, окалины, продуктов коррозии). Для очистки газа применяют масляные пылеуловители, висциновые фильтры и циклонные сепараторы. Принцип действия масляного пылеуловителя заключается в том, что в корпусе аппарата поток газа теряет скорость и изменяет направление над зеркалом солярового масла, в результате чего из газа выпадают крупные твердые частицы, поглощаемые маслом. Затем газ проходит через фильтр для дополнительной очистки. Загрязненное масло из пылеуловителей периодически удаляется. Такие же аппараты служат в качестве масловлагоотделителей. [c.284]

Укажем также еще один нестационарно работающий элемент процесса, характерный для химической промышленности. Обычно нестационарно работает каждый двухфазный элемент процесса, в котором одна фаза течет через аппарат (конвективный поток), а вторая находится в неподвижном состоянии. Схема такого элемента процесса приведена на рис. 10-2. Примером может служить адсорбер с неподвижным слоем адсорбента. В аппарат колонного типа поступает поток, содержащий адсорбтив. Адсорбционное равновесие наступает медленно, причем в объеме аппарата можно различить два отдельных участка. Адсорбция начинается вблизи от входа потока, и здесь достигается равновесие между адсорбентом и потоком. На отдаленном от входа участке аппарата поток освобождается от адсорбтива (инертный газ или жидкость). Эти два участка связаны переходной зоной — так называемым фронтом адсорбции , в котором происходит резкое изменение концентрации адсорбтива она быстро уменьшается от входного значения со до нуля. Фронт адсорбции перемещается в адсорбере с определенной скоростью и доходит за определенный промежуток времени i до точки выхода потока из аппарата. Частное от деления высоты аппарата Ь на продолжительность прохождения i определяет скорость распространения фронта адсорбции [c.301]

На рис. 11-18 показано параллельное передвижение прямой. Из уравнения (11-84) следует, что такое передвижение соответствует изменениям температуры входящего в аппарат потока На [c.219]

Принцип действия и устройство. По принципу действия осевой компрессор подобен осевому насосу. Главное направление движения газа— вдоль оси вращения, траектории частиц газового потока расположены на цилиндрических или слегка конических поверхностях. Устройство осевого компрессора показано на рис. 15.5. Ступень компрессора состоит из двух рядов (венцов) лопастей ротора и статора. Во входном направляющем аппарате перед первой ступенью поток закручивается в ту же сторону, что и в направляющих аппаратах ступеней. Из последнего спрямляющего аппарата поток выходит в осевом направлении. Вместе с объемом сжимаемого газа уменьшается высота лопастей в венцах. В первых ступенях отношение диаметра втулки к диаметру корпуса обычно бывает = 0,5- -0,7, а в последних ступенях 0.7-т-0,9. Применяют преимущественно две схемы проточной части а) с постоянным диаметром корпуса. б) с постоянным диаметром ротора. Схема а позволяет снизить число ступеней, так как при прочих равных условиях средний диаметр проточной части в этой схеме больше, чем в схеме б, и, следовательно, мощность каждой ступени выше. Поэтому схему а применяют там, где в особенности необходимо уменьшить габариты и массу машины. Схема б удобна и проста для изготовления, и поэтому она более приемлема для компрессоров стационарных установок. [c.192]

Как уже говорилось, основным наиболее сложным и ответственным аппаратом является колонна синтеза аммиака, работающая при высоких давлении и температуре. Поэтому к конструкции колонны предъявляют особые требования. Материал колонны должен быть прочным и не подвергаться обезуглероживанию под воздействием водорода при высоких температурах. Для этого предусматривают охлаждение стенок аппарата потоком холодного газа, поступающего в реакционную зону по зазору между катализаторной коробкой и стенками. [c.30]

В реакторе протекает реакция первого порядка, величина проходящего через аппарат потока постоянна во времени, но изменяются концентрации реагентов в потоке питания. Для расчета реактора используем полное проектное уравнение [c.314]

Рассмотрим два предельных случая. В первом случае вследствие коагуляции устанавливается характерный для рассматриваемого аппарата диаметр частиц, не зависящий, в определенных пределах, от объемного расхода диспергированной фазы. Во втором предельном случае пренебрегается коагуляция и дробление частиц. В зтом случае остается постоянным по высоте аппарата поток числа частиц, но не меняется их диаметр. [c.245]

В колонных аппаратах потоки жидкостей, газов (паров) и сыпучих материалов по своей структуре, как правило, занимают промежуточное положение между двумя предельными идеализированными случаями полного (идеального) вытеснения и полного (идеального) перемешивания. [c.23]

Наиболее удобен импульсный метод исследования распределения времени пребывания потока в аппарате. По этому методу на входе потока в исследуемый аппарат в него очень быстро (практически мгновенно) вводят порцию трассера. Одновременно начинают регистрировать концентрацию трассера во времени в выходящем из аппарата потоке. [c.37]

Тип теплообме тного аппарата Потоки Температура потоков, °С Скорость потока, м/сек 1 gsg S - ft г- м к S. i g к я I o. S Доя W D n lO o o e a ai. я в я m Ki [c.85]

Прежде чем перейти к рассмотрению этих моделей, введем понятие продольной симметрии потоков в аппарате. Потоки, имеющие одинаковую степень продольного перемешивания по фазам, будем называть симметричными. При этом степень продольного перемешивания можно оценивать числом ячеек полного перемешивания п и коэффициентом продольного перемешивания Тогда математические модели процесса абсорбции для насадочного аппарата можно классифицировать следующим образом [c.417]

Применительно к обоим случаям будет принято, что жидкость хорощо перемешивается и имеет однородный состав, за исключением диффузионной пленки близ поверхности, где имеется градиент концентрации. Значит при протоке жидкости выходящий из аппарата поток не отличается по составу от основной массы жидкости в абсорбере. Примем также, что пленка составляет лишь небольшую долю общего объема жидкости (хотя это может быть и не так, если жидкость находится во вспененном состоянии, см. главу IX). [c.153]

Для исследования перемешивания в аппарате при импульсном вводе индикатора можно использовать установку, изображенную на рис. 111-1 [9]. Через холодный аппарат 11 продувается поток очищенного азота из баллона 1. До поступления в аппарат поток азота проходит сравнительную ячейку катарометра 9, после которой помещается устройство для ввода индикатора 10. Пройдя через аппарат, поток азота направляется в измерительную ячейку катарометра 9. Катарометр соединяется с самописцем по обычной для хроматографов электрической схеме. [c.101]

Для опытно-промышленных и промышленных аппаратов, потоки через которые очень велики, в качестве индикатора можно использовать меченые атомы [И]. Их присутствие в выходном [c.102]

Для опытно-промышленных и промышленных аппаратов, потоки через которые очень велики, в качестве индикатора можно [c.115]

Отметим, что к полочным можно отнести не только аппараты, в которых входное отверстие расположено напротив рабочей поверхности н набегание на нее потока получается чисто фронтальным (см. рис. 1, а 2, а 4, б 5 6, а), но и аппараты с входом потока через боковое отверстие, край которого достаточно удален от рабочей части (на расстоянии > 0,10- -н-0,15 — см. рис. 1, б 2, б 4, а 6, б), а также аппараты с периферийным (кольцевым) входом и с входом в сторону, противоположную направлению основного потока в рабочей камере. Во всех этих аппаратах поток после входа может изменить свое первоначальное направление и следовать [c.9]

Вариант III —узкое входное отверстие аппарата. При входе потока в аппарат через отверстие шириной, меньшей ширины корпуса аппарата, поток не только направляется к задней стенке, но и распределяется неравномерно по ширине рабочей камеры. Система направляющих лопаток или пластинок без дополнительных распределительных устройств в этом случае не обеспечивает раздачу потока по ширине. [c.198]

Отличные о г приведенных выше результаты, полученные при установке плоской решетки с очень большим коэффициентом сопротивления (Ср = = 150), обусловлены влиянием инерционных сил. Струйки тока при растекании по фронту решетки получают направление, обратное направлению входа. Поэтому, выходя из отверстий решетки почти параллельно ее плоскости вблизи передней стенки аппарата, поток резко изменяет свое направление (на 90°) в сторону выхода из аппарата. При таких условиях часть наиболее крупных частиц под действием возникающих на повороте центробежных. . ил выделяется из потока в сторону передней стенки, создавая здесь повышенную концентрацию пыли. [c.314]

Для случая изогидрической кристаллизации (кристаллизация происходит за счет охлаждения через стенку аппарата) поток Q можно представить в виде [c.158]

Здесь в силу малости объема пограничного элемента аппарата потоком накопления (отражаемым емкостным С-элементом) пренебрегаем по сравнению с относительно большими потоками конвекции и диффузии. [c.115]

Простейшей системой сепарации нефти и воды является влагоотделитель, схема работы которого приведена на рис. 192. Разделение происходит при низких давлениях. Нефть и газ отводятся сверху аппарата (поток II). Отводной патрубок для обеспечения в аппарате газовой шапки и поддержания постоянного верхнего уровня нефти простирается внутрь аппарата. Положение поверхности раздела нефть—вода Е) определяется положением патрубка 1 для слива воды, расположенного в специальной камере, связанной с газовой шапкой. Перемещением сливного патрубка по вертикали достигается изменение положения уровня поверхности раздела, так как [c.304]

Трубная обвязка. Проходя через теплообменный аппарат, потоки газа или жидкости при нагревании перемещаются снизу вверх, а при охлаждении — сверху вниз. При таком перемещении происходит естественная конвекция в аппарате. [c.145]

В теплообменных аппаратах потоки не находятся в изотермических условиях, поэтому физические свойства сред различны в разных точках сечения, что приводит к изменению профиля скорости и как следствие — гидравлического сопротивления. [c.78]

Особенностью процесса конденсации парогазовой смеси является существенное изменение состава потока по мере конденсации его паровой части. Так, если на входе в аппарат поток может содержать в основном паровые компоненты с небольшими добавками инертного газа, то на выходе картина может быть прямо противоположной. Это обстоятельство, а также изменение температуры потока (в отличие от конденсации чистого компонента) приводит к тому, что теплофизические свойства потока, а следовательно, и коэффициент теплопередачи могут существенно изменяться вдоль поверхности теплообмена. В этом случае, как уже отмечалось в гл. 1, для расчета площади поверхности не могут быть использованы простые зависимости (1.15) и (1.16), основанные на допущении о постоянстве теплоемкостей потоков и коэффициента теплопередачи. Более того, в ряде случаев не дают удовлетворительного результата и методы, описанные в разделе 1.3, основанные на более сложных посылках. Кр ме того, прогнозировать конкретный вид зависимости коэффициента теплопередачи вдоль поверхности бывает очень сложно. В этой ситуации наиболее надежные результаты мог т быть получены путем численного интегрирования уравнения теплопередачи, т. е. непосредственный расчет по общей формуле (1.14). Практически это делается следующим образом. [c.190]

Поступающий в аппарат поток фазы С состава у и уходящий из аппарата поток фа ы Ь состава соответствуют уравнению рабочей линии (точка /). Поток фазы Ь состава х покидает контактную зону и находится в равновесии с потоком фазы С состава у , покидающей ту же зону (точка / ). Потоки фаз С состава у и Р состава Ха отвечают уравнению рабочей линии (точка 2). Составы и У2 находятся в равновесии (точка 2 ). Аналогично находим точки 3 и 3 и, наконец, точку 4, определяющую составы х,, поступающей в аппарат фазы Ь и // уходящей из аппарата фазы д. Таким образом, изменение концентраций фаз у — // и х — достигается при построении ступенчатой линии /, 2, 2, 3, 3, 4 между рабочей и равновесной линиями. Число ступеней (в данном случае три) и будет числом теоретических тарелок необходимых для данного разделения смеси. [c.228]

В зависимости от способа вывода из аппаратов потоков различают мокрые и сухие конденсаторы смешения. В мокрых конденсаторах охлаждающую воду, конденсат и неконденсирующиеся газы (воздух) отводят из нижней части аппарата совместно при помощи мокро-воз-душного насоса, в сухих охлаждающая вода с конденсатом отводятся из нижней части аппарата, а воздух отсасывается вакуум-насосом из верхней части. [c.178]

Входящий в аппарат поток жидкостей имеет очень малую поверхность контакта фаз, что дает право принять а о = О, и тогда [c.65]

Аппарат Поток Количество в зг Я и Г < с Темпе ратура Л >. а и а л [c.447]

Если в какую-то порцию непрерывно входящего в такой аппарат потока ввести определенное количество краски, то она мгновенно равномерно окрасит всю жидкость (или фазу — при двухфазном потоке), содержащуюся в аппарате. Концентрация (со) индикатора в любой точке аппарата в этот момент будет равна [c.120]

Уравнения, полученные в главах III и V, относятся к процессам, протекающим в диффузионной пленке близ поверхности жидкости. Именно эти процессы и определяют обычно скорость абсорбции. Но диффузионная пленка граничит с основным объемом, или массой жидкости, или органически входит в этот объем (если использовать представления соответственно пленочной модели и моделей обновления поверхности), значит состав массы жидкости является одним из граничных условий, определяющих перенос и химическое взаимодействие в пленке. Однако состав массы жидкости зависит от процесса абсорбции, поэтому целью настоящей главы является исследование взаимосвязи между этим составом и абсорбцией газа в различных случаях. При этом необходимо различать периодические, или беспроточные, и непрерывные, или п р о т о ч -н ы е, процессы абсорбции. В периодических процессах состав массы жидкости в абсорбере постоянно изменяется по мере абсорбции газа. В непрерывных процессах, характеризуемых постоянными и одинаковыми расходами жидкости на входе и выходе из абсорбера, такого изменения состава во времени нет при условии неизменности состава питающих аппарат потоков взаимодействующих в нем жидкости и газа. [c.153]

VI-1-1. Физическая абсорбция и очень медленные реакции. В этих случаях количество растворенного газа, реагирующее в абсорбере, равно нулю или значительно меньше количества, абсорбированного физически и вынесенного из аппарата потоком жидкости в непрореа-гировавшем виде. Скорость абсорбции при отсутствии сопротивления со стороны газовой фазы равна [c.154]

В работе [И] исследовано влияние вида индикатора на величину X- При этом через аппарат при 200° С пропускали поток паров кумола. В качестве индикатора использовали бензол и толуол, которые вводили в форме кратковременного импульса. Выходящий из аппарата поток конденсировали и иолзп1енный конденсат [c.131]

В других аппаратах рабочая камера периодически загружается изделиями для С001 ветствующей их обработки, например, сушки в сушилах, термической обработки в печах и др. Во всех этих аппаратах рабочие элементы или изделия обычно располагаются (или должны располагаться) равномерно по сечению рабочей зоны равномерная их обдувка или продувка обеспечивается не всегда. В большинстве случаев площади сечений на входе рабочего потока в аппарат и на выходе из него значительно меньше площади сечения рабочей камеры (рис. 1—5). После входа в аппарат поток не заполняет всего сечения и поступает к рабочим элементам или изделиям узкой струей, поэтому в одном месте скорость значительно больше расчетной, м в другом месте меньше расчетной или даже равна нулю (рис. 6). [c.6]

Вариант I—расширенное входное отверстие аппарата при широком подводяш,ем участке. При совпадении ширины подводящего участка с шириной корпуса аппарата поток при входе в аппарат целиком направляется к задней стенке (противоположной входному отверстию), но скорости по ширине корпуса остаются почти постоянными. Для достижения равномерного распределения скоростей потока по поперечному сечению рабочей камеры аппарата в данном случае достаточно установить систему направляющих лопаток или направляющих пластинок, которые могут быть расположены вдоль линии поворота потока как равномерно, так и неравномерно. Степень равномерности распределения скоростей в случае применения направляющих лопаток и пластинок оказывается при данном варианте модели практически одинаковой. Однако после направляющих лопаток поток получается более устойчивым. Равномерное распределение скоростей при помощи направляющих лопаток или пластинок достигается только в том случае, если угол атаки равен или близок к оптимальному углу, зависящему от отношения DJDg. При DJDo = 4 оптимальный угол атаки направляющих лопаток 50н-60°, а направляющих пластинок а 85°. [c.197]

Из результатов, приведенных в табл. 9.10, (поданным Семибратовского филиал НИИОГАЗ) видно, что в первом варианте аппарата поток выравнен по сечению довольно значительно (Мк = 1,29) даже без специальных газораспределительных устройств, так как трубные электроды создают большое сопротивление, рассредоточеггное по сечению. Однако при этом поток очень неустойчив, характер поля скоростей меняется во времени вследствие больших колебаний скорости при входе в корпус аппарг1та с внезапным расширением. [c.253]

Для решения примера необходимы следующие дополнительные данные. Уастицы продукта остаются в ходе реакции твердыми, не изменяют размеров и массы. Частицы, которые могут быть вынесены из аппарата потоком газа, улавливаются в циклоне и возвращаются в реактор. Состав газа номере его прохождения через псевдоожиженный слой изменяется незначительно. [c.357]

Процесс каталитического крекинга впервые был осуществлен в промышленности с неподвижным катализатором. В одном и том же реакторе проводили последовательно крекинг нефтепродуктов и регенерацию катализатора (установка Гудри). В дальнейшем возникли более совершенные установки с проведением реакций крекинга и регенерации в отдельных аппаратах. Поток катализатора непрерывно двигался через реактор и регенератор. Установки с движущимся катализатором были оформлены в следующих двух вариантах 1) с движущимся плотным слоем гранулированного катализатора (зарубежные установки термофор, гудрифлоу, гуд-резид и отечественные установки типа 43-1 и 43-102) 2) с кипящим слоем пылевидного катализатора (зарубежные установки флюид, модели I, И, П1 и IV ортофлоу, модели А, В, С ЮОП и отечественные установки типа 1-Б, 1-А, 43-103, 43-104 и ГК-3) [4]. [c.6]

Разберем вначале разомкнутую схему — схему, не имеющую обратных связей. Будем называть вычислительной последовательностью разомкнутой схемы (ВПРС) такую последовательность номеров ее блоков, которая показывает, в каком порядке эти блоки должны рассчитываться. Ясно, что блок в схеме может быть рассчитан в том и только в том случае, если известны параметры всех его входных потоков, или, другими словами, рассчитаны все блоки, откуда подаются потоки в данный блок. Отсюда ВПРС должна обладать следующим свойством если в рПРС на -ом месте стоит номер некоторого аппарата а,-, номера всех аппаратов, потоки из которых поступают в аппарат а,-, должны стоять в этой последовательности раньше а, (т. е. их нужно рассчитать раньше). [c.44]

При достижении температуры на выходе из печей 370° налаживают откачку крекинг-остатка с низа испарителя К4 в парк, включая в поток теплообменники крекинг-остатка Т1 и Т2. Включение теплообменников следует производить постепенно, пуская сначала поток сырья (в межтрубное пространство), а затем по мере прогревания аппарата поток крекипг-остатка (в трубный пучок). [c.275]

Уравнения (10.7) или (10.8), связывающие концентрации У и X распределяемого компонента во встречных на одном уровне аппарата потоках, называются уравнениями концентраций (иначе уравнениями рабочей или оперативной линии) линия, сответствующая этим уравнениям, называется линией концентраций, иначе рабочей или оперативной линией. [c.294]

Таким образом, по мере перемещения вверх по аппарату поток G после каждой теоретической тарелки обогащается распределяемым компонентом В на некоторую переменную величину ДУ, а поток L, двигаясь в обратном направлении, обедняется компонентом В на некоторую, также переменную величину АХ. Очевидно, общее обогащение потока G или обеднение потоьа L распределяемым компонентом будет зависеть как от числ теоретических тарелок, так и от значений ДУ и ДХ для каждой тарелки. [c.307]

Вид кривой отклика при идеальном вытеснении представлен на рис. П-36, а. Начиная с момента т = О, когда индикатор был введен во входящий поток, и до момента т = т , индикатор не обнаруживается в выходящем из аппарата потоке. В момент же времени т = Тд концентрация с индикатора на выходе мгновенно возрастает (теоретически — до бесконечности), а затем сразу же вновь снижается до нуля. Индикатор проходит через аппарат неразмываемым тончайшим слоем (как бы поверхностью твердого поршня), и сигнал, фиксируемый на выходе в момент Тд, в точности соответствует сигналу на входе в момент т = 0. [c.119]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология