Баланс импульса

Баланс импульса Баланс энергии Принципы расчета Расчет [c.253]

Если давление и температура заданы заранее как некоторые функции координаты 2, уравнения материального баланса (IX.3) или (IX.9) можно проинтегрировать. В общем случае, однако, мы не можем указать заранее значения термодинамических переменных. Давление надо определять из баланса импульса, а температуру — из баланса энергии. [c.259]

Принцип составления диаграмм связи баланса массы для однокомпонентного и многокомпонентного материальных континуумов был подробно рассмотрен ранее (см. 1.6). Настоящий раздел посвящен построению связной диаграммы баланса импульса сплошной среды. Диаграмма баланса импульса, дополненная диаграммой баланса массы и диаграммой соответствующих термодинамических соотношений, образует полную сигнал-связную диаграмму конкретной модели движения сплошной среды, которой соответствует замкнутая система гидромеханических уравнений. [c.178]

С учетом введенных переменных связная диаграмма субстанциональной формы баланса импульса является частным случаем соответствующей обобщенной диаграммы связи (см. с. 63). [c.178]

Сворачивая левый и правый -элементы в один, получим связную диаграмму локальной формы баланса импульса [c.179]

Для построения диаграммы связи конкретной модели движения сплошной среды диаграмму баланса импульса необходимо дополнить диаграммой баланса массы, после чего полученную диаграммную структуру надо замкнуть недостающими элементами и связями термодинамического характера. [c.180]

Тогда математическое описание процесса с учетом изменения скорости потока и давления по длине реактора представляется следующей системой уравнений материального и теплового балансов и баланса импульса [c.22]

Баланс импульса для -й фазы можно представить в виде уравнения (14). Для фазы г слагаемые, соответствующие правой части уравнения (14), имеют следующий вид [c.179]

Перепад давления в стационарном двухфазном потоке в каналах постоянного поперечного сечения можно рассчитать, используя баланс импульса гомогенного течения [см. (17), 2.3.1] или баланс импульса раздельного течения [см. (16)] В обоих случаях для расчета градиента давления, обусловленного трением, требуется эмпирическая аппроксимация [c.188]

Подобный подход [73] к процессу обмена количеством движения был использован для расчета падения давления в трубе. Уравнение баланса импульса в круглой трубе при течении однофазной жидкости имеет вид [c.214]

Этот вывод справедлив и в случае теоремы Гельмгольца (разд. 7.3). Действительно, уравнение баланса импульса можно использовать независимо вместо (7.68) и (7.69). Умножая его на и проделывая те же самые операции, мы снова придем к уравнению (7.67). Несколько дополнительных замечаний по поводу уравнения (7.67) сделано в разд. 7.9. [c.93]

Объединяя уравнения (15), (18), (21) и (22), получаем записанное в компонентах уравнение баланса импульса (14) с точностью до членов порядка Ад Аг/ [c.50]

Последовательное приложение этих методов к уравнениям баланса импульса (24) и (25) позволяет привести их к виду [c.55]

Это уравнение баланса импульса не включает никаких внешних сил. В рассматриваемой здесь системе все интересующие нас заряды системы распределены в межфазной области и создают разность электрического потенциала между двумя объемными фазами. Электрические эффекты, обусловленные разностью потенциалов на поверхности, включены в поверхностное натяжение [24]. Уравнение баланса избыточной поверхностной кинетической энергии может быть выведено из уравнений баланса импульса и имеет вид [c.310]

При выводе формулы (3.29) для длинного капилляра Смолу-ховский [3.58] показал, что результирующий свободномолекулярный поток в произвольном сечении капилляра определяется из баланса импульса, передаваемого стенке молекулами, пересекающими это сечение по всем возможным траекториям после отражения от стенки капилляра. Для />а слагаемое, пропорциональное d n/dz , можно не учитывать [3.36]. [c.62]

Распределение давления. Распределение давления во вращающейся плазме определяется силами инерции, электрическими и магнитными силами, а также силами трения. Используя двухжидкостную модель плазмы (учитывающую только электроны и ионы), пренебрегая при этом массовым потоком и считая температуру постоянной по сечению, выражение для радиальной составляющей уравнения баланса импульса можно записать в следующем виде [c.280]

Уравнение многокомпонентной диффузии для такой модели можно получить на основе кинетической теории газов [44] либо с помощью гидродинамического метода [45]. Представляя каждую компоненту как текучую среду, испытывающую при своем движении сопротивление со стороны других компонентов по обычным законам гидродинамики, и учитывая, что пористая структура катализатора неподвижна и, следовательно, молекулы нулевого сорта газа имеют скорость движения равную нулю, можно составить уравнение баланса импульса для i-ro газа, которое после преобразований имеет вид [45] [c.168]

Член д Ф дг равен нулю, поскольку проекция поля Ех на ось г постоянна. Уравнение баланса импульса (гл. 15) можно записать в виде [c.220]

При составлении баланса импульса можно учесть и другие силы. Если жидкость не электронейтральна, то к правой части уравнения (93-4) следует добавить электрическую силу [c.309]

Обычно этот член опускается, так как растворы электролитов с хорошей степенью точности электронейтральны. Однако этот вывод основан на большой величине электрических сил, возникающих при разделении заряда. Сразу не очевидно, что в уравнении баланса импульса можно опускать электрическую силу. К этому вопросу мы вернемся в разд. 97. В некоторых электрохимических системах в правую часть уравнения (93-4) необходимо также включать магнитную силу [c.309]

Включим теперь в уравнение баланса импульса среды (93-4) электрические силы, описываемые равенством (93-5). Вследствие равнодоступности поверхности вращающегося диска (разд. 103) мы можем вначале. считать, что Е направлено вдоль оси г. Тогда [c.315]

Внезапное расширение схематически показано на рис. 17. Детальный вывод для этого случая дай н справочнике [28] и в [15]. Соотношения баланса импульса записываются для плоскостей / и 2 с учетом того, что давление Pi действует иа площадь Sj в плоскоетп /. Полное падение давления ДРтр является суммой необратимой потери дав- [c.193]

С учетом этих пp дпoлoжe ин можно записать уравнения баланса импульса для двух фаз и определить коэффициент трепия (на основе предполагаемых эквивалентных диаметров), который, по предположению, можно рассчитать из ординарных соотношений для однофазного потока. Результаты, полученные из анализа, выражаются в виде соотношений между безразмерной высотой жидкости h =h /D и параметрами X и Y, определяемыми следующим образом [c.199]

При рассмотрении бинарной смеси с температурным градиентом мы ограничимся минимумом подробностей дополнительную информацию можно найти в работе [146]. Согласно определению барицентрической скорости (. 20), уравнение баланса импульса (1.30) так же, как и уравнения баланса для приращения импульса (7.51) или (11.7), справедливы и в случае многокомпонентных систем. Таким образом, если принять коэффициент вязкости постояц- [c.170]

Процесс полимеризации этилена при высоком давлении может быть представлен как совокупность трех различных по физической природе и взаимосвязанных процессов химические реакции, тепловые процессы, процессы сжатия газа и массообмена (рис. 5.1). Этой схеме реактора при математическом описании соответствует система дифференциальных уравнений балансов материальных, теплового и баланса импульса. Материальные балансы реактора составляются на основе кинетической модели процесса, приведенной в гл. 4, с учетом принятых допущений по гидродинамическому режиму процесса. Тепловой баланс реактора определяется скоростью высокоэкзотермичной реакции полимеризации и условиями теплообмена в реакторе. Баланс импульса позволяет определить изменение давления по длине при проведении процесса полимеризации в трубчатом реакторе. [c.79]

Модель расчета вспомогателы1ЫХ переменных процесса. Уравнения, входящие в модуль расчета параметров структуры, разработаны на основе экспериментальных исследований, проведенных на ряде промышленных установок производства ПЭВД. Сложность физических процессов, Протекающих в реакторе полимеризации, наличие различных неконтролируемых возмущений, отсутствие полной информации о фазовом состоянии реакционной смеси не позволили использовать аналитические выражения, такие, как уравнение баланса импульса для расчета перепада давления по длине реактора и критериальные уравнения для коэффициента теплопередачи с учетом термосопротивления пленки полимера на стенке реактора. Нами для этих целей было использовано приближенное описание, полученное на основании экспериментальных исследований режимов работы промышленных установок. Изменение реакционного давления по длине реактора определяли по уравнению (для каждой из зон реактора) [c.99]

Линеаризуем уравнения баланса импульса и массы на поверхности по малым отклонениям от плоской поверхности раздела. Тогда вое геометрические параметры, связанные с метрикой поверхности и с ее полной кривизной, исчезают [4, I, 3, -17]. В нормальной коашонентв балансового уравнения для импульса остается только отклонение от средней кривизны. Это обобщение уравнения Лапласа имеет вид [c.23]

Тангенциальная компонента уравнения баланса имиуль,са зависит от двух размерных цроизводных от коэффициента повёрхностного натяжения (эффект Марангони). Составлящие таш-екциальной компоненты этого уравнения баланса импульса суть [c.25]

После разложения по норлальным модам и использования гидродинамических граничных условий (12) и згравнения состояния (22), тангенциальная компонента уравнения баланса импульса принимает вид [c.25]

Плоская поверхность раздела. Уравнения (9) и (10) баланса импульса остаются неизменными. Поэтому, объединяя их с уравнением (23), получаем условие совместности в вкде [2 [ [c.52]

Математическая модель трубчатого реактора полимеризации как аппарата идеального вытеснения строится на основании знаний о кинетическ н,тепловых и гидравлических закономерностях процессов,протекающих в реакторе,и представляет собой систем уравнений материальных и тепловых балансов,отражающих законы сохранения массы и энергии,и утазкение баланса импульса. [c.200]

Экспериментальные данные (рис. 7.24) по инклюзивным спектрам пионов из двойной перезарядки настойчиво наводят на мысль о том, что такие двухступенчатые процессы определяют основные свойства спектров. Они хорошо описываются распределением, даваемым четырехчастичным фазовым объемом двух нуклонов и пиона в присутствии тяжелого ядра, обеспечивающего баланс импульсов. Угловые распределения почти изотропны, как и ожидается для двух некоррелированных стадий однократной перезарядки, проходящих в объеме ядра. [c.278]

За последние годы появились работы [12, 13], где рассмотрены расчетные усилия в трубопроводах с изменяющейся площадью поперечного сечения и другими неоднородностями. В основу предложенного метода расчета динамических усилий положено уравнение энергетического баланса импульса, анализ которого позволяет сделать вывод, что усилие, возникающее на участке трубопровода с неоднородностью, определяется потерей полного давления и величиной сил трения. Другим источником вибраций являются колеба-ниЯ обуславливаемые незфавновешйн1тпстт.т си.тг инерции движущихся частей компрессорных машин. Эти колебания распространяются через жесткое соединение трубопровода с компрессором или через фундамент и грунт к опорам трубопровода, при этом они вызывают сильную вибрацию, особенно в условиях резонанса. Необходимо поэтому, чтобы отношение вынужденной частоты возмущающих сил к частоте собственных колебаний лежало вне пределов [c.170]

Здесь индекс а относится к группе капель (частиц) фиксированного размера ТУ — количество капель группы а в единице объема реактора Ja — плотность потока водяного пара с поверхности частицы группы а Рд — плотность теплоносителя, 5 — нлогцадь поперечного сечения плазменного реактора. Плотности чистых компонентов выражаются известными функциями давления и температуры. При дозвуковых скоростях движения парогазовой смеси, имеющих место в большинстве плазменных реакторов, можно считать приблизительно однородным давление по длине реактора, так что величина плотности определяется объемными долями компонентов и температурой. По этой же причине в систему не введено уравнение баланса импульса для парогазовой смеси с распределенными в ней дисперсными частицами. Уравнение баланса массы на третьей стадии процесса учитывает изменение массы частицы за счет реакций разложения [c.172]

Иной подход, основанный на материальном балансе и балансе импульсов, был предпринят Лефроем и Дэвидсоном [114], которые записали в дифференциальной форме балансы массы и импульсов в фонтанирзгющем слое как для потока газа, так и для твердых частиц. Материальный баланс для газа записывается как [c.73]

Связывая уравнение баланса сил (5Л2) с уравнениями баланса импульсов (4.14) и (4.15) п уравнением скорости поперечного перетока частиц (4.32) и вводя некоторый коэффициент приближения, основанный на экспериментальных наблюдениях, Лефрой и Дэвидсон смогли вывести следующее компактное выражение для постоянного значения диаметра ядра в верхней половине слоя [c.104]

Согласно Шраге [S hrage, раздел 1.14], мы в любом случае не знаем температуру, давление или скорость молекул, испаряющихся с поверхности твердого тела или жидкости, даже если мы знаем температуру самой поверхности жидкости или кристалла. Очевидно, знания массы, энергии н баланса импульсов недостаточно для того, чтобы определить плотность, температуру и скорость истечения испаряющихся молекул, если мы ие знаем распределения скоростей, которое, как говорилось в разделе 1.14, не мои ет быть максвелловским в непосредственной близости от поверхности. [c.153]