Конструктивные соображения

По конструктивным соображениям принимаем <1 == 2,2 Л1. [c.240]

Таким образом, можно предварительно определить величину поверхности теплообмена и при заданном диаметре трубок и длине найти соответствующее количество трубок. Компоновка трубок в пучок производится с учетом в основном конструктивных соображений. Конечно, надо при этом учитывать (необходимость получения соответствующей скорости теплоносителей и т. д. При подборе длины трубки нужно принять во внимание влияние ее на коэффициент теплоотдачи. [c.165]

При определении теоретически необходимой поверхности нагрева с учетом действительно существующих условий теплопередачи и гидродинамики обычно по конструктивным соображениям бывает необходимо некоторое округление полученных величин. Для увеличения надежности работы оборудования это округление производят в сторону увеличения расчетной поверхности нагрева. Например, при расчете трубчатого теплообменника полученное расчетом число трубок заданной длины может быть увеличено с учетом целесообразной компоновки трубного пучка в кожухе теплообменника. [c.166]

Решение. По конструктивным соображениям принимаем число царг-ступеней Л/ — 3 и диаметр царги р — 0,48 м. [c.112]

Образование газовых пробок можно предупредить, если располагать емкости на высоте, обеспечивающей значительное превышение расчетного сопротивления, возникающего в приемных трубопроводах, или когда такой способ по конструктивным соображениям неприемлем, применять постоянное продавливание в емкости инертным газом, газообразными углеводородами и т, п. [c.118]

Следовательно, при решении вопроса расположения дренажных устройств кроме конструктивных соображений необходимо учитывать конкретные местные условия. [c.236]

Иногда укрепляющее кольцо не устанавливают по конструктивным соображениям (например, его нельзя разместить) или для упрощения изготовления и контроля и т. п. В этих случаях вырез --- [c.79]

Форма аппарата или машины определяется их технологическим назначением и конструкцией рабочих элементов, в значительной степени зависящими от гидродинамики процесса. Существенное влияние на форму аппарата оказывают свойства конструкционных материалов и возможности машиностроения,. Например, при конструировании кожухотрубных теплообменников, чтобы улучшить коэффициент теплопередачи, стремятся увеличить скорость тепло-агентов, это влечет за собой рост длины аппарата, но по конструктивным соображениям теплообменники обычно изготовляют длиной не более 9 м, что наряду с ростом гидравлического сопротивления накладывает определенные ограничения на значение скорости. Ана- [c.8]

Если он по конструктивным соображениям получается значительным, то для предотвращения прорыва жидкости по краю тарелки устанавливают отражательные перегородки, направляющие поток жидкости к колпачкам. Благодаря расположению подающего и сливного патрубков на противоположных краях тарелки жидкость проходит через зону барботажа колпачков и обеспечивает контакт между жидкостью и газом. [c.139]

По конструктивным соображениям все скребки желательно располагать вдоль оси О—О (см. рис. 3.10). Но с точки зрения обеспечения благоприятных условий теплообмена взаимное расположение скребков должно быть таким, чтобы предыдущий скребок (если счет скребков вести от центра печи) успевал освободить участок для сдвижки слоя продукта последующим скребком. Это может быть обеспечено, если ширину щели между скребками определять по формуле [c.206]

По конструктивным соображениям диаметр верхней части цилиндрической части был принят в 1,3—1,4 раза больше нижнего, что приводит к падению скорости обжигового газа в этой части печи Б 1,8 раза. [c.50]

Рабочие температуры в печах с непрямым нагревом ограничены по конструктивным соображениям и обычно составляют 425 С для углеродистой и 650 °С для нержавеющей стали. Использование специальных сплавов позволяет увеличить рабочую температуру до 1100 °С. [c.220]

Для воздушных компрессоров величина мертвого пространства выбирается исходя из конструктивных соображений (температурной напряженности и габаритов деталей механизма движения), и колеблется от 3 до 8% описанного объема поршня. [c.121]

Ребра и косынки не должны иметь острых углов (рис. 4.3, б). Конфигурация элементов сварных деталей из сортового проката должна быть по возможности простой контуры элементов из листового материала должны быть ограничены прямыми линиями (рис. 4.3, б), за исключением случаев, когда криволинейные очертания обусловлены конструктивными соображениями. [c.107]

После определения размеров кольца жесткости и обечайки по конструктивным соображениям необходимо произвести проверку в соответствии с условием [c.111]

По конструктивным соображениям задаются диаметром d втулки и определяют оптимальное значение отношения диаметров по формуле (4. 14а) [c.155]

После определения диаметра по формуле (3,36) необходимо вычислить диаметры и в из условий прочности при кручении, а диаметры ступеней дз, дз в пролете вала принять из конструктивных соображений д д с учетом закрепления на валу тех или иных деталей. Диаметры ступеней на консоли необходимо принять в соответствии с формулой [c.172]

При расчете оросителей с диафрагмами толщина степкн Ь заменяется па Ь = Ь + Ь , где Ьд—размер горизонтальной проекции участка, подводящего жидкость к расходному кольцевому сечению диафрагмы (выбирается из конструктивных соображений). Обычно Ьц = А-- [c.140]

Высота грундбуксы для вращающегося вала из конструктивных соображений по формуле (3.206) /г,- d/3 --- 120/3 == 40 мм. [c.275]

Выбор тина решетки, т. е. диаметра отверстия do и шага между их центрами т. Сперва из конструктивных соображений выбирают форму отверстий. [c.242]

Толщину решетки выбирают по конструктивным соображениям с учетом изменения гидравлического сопротивления (см. рис. 1.18 на стр. 60). [c.202]

Диаметр аппарата d (м) определяют по уравнениям (V.1), (V.2). Если dan > 2,5 м, то, по конструктивным соображениям, следует устанавливать несколько параллельных аппаратов. Большое внимание в этом случае следует уделять равномерному распределению газа по всей площади сечения аппарата. Поэтому иногда в аппаратах большого сечения устанавливается вместо одной две полки, полагая, что первая из них (по ходу движения газа) обеспечивает равномерное газораспределение. [c.206]

Форму сечения можно принять как круглую, так и прямоугольную, исходя из конструктивных соображений и места уста новки аппарата. При круглом сечении диаметр аппарата [c.182]

При расчете процесса рыхления уплотненного материала удобнее задаваться величиной отверстия, через которое сбрасывается давление, поскольку она, как правило, ограничена конструктивными соображениями. [c.70]

Полученные путем расчета размеры должны быть округлены в соответствии с действующими стандартами и нормалями. Многие размеры берутся, исходя из конструктивных соображений. [c.23]

Процесс сжатия в многоступенчатом компрессоре наиболее экономичен, если степени сжатия во всех ступенях равны. По этой причине, а также по конструктивным соображениям принимается одинаковая степень сжатия х во всех ступенях. При п ступенях сжатия она равна [c.227]

Тепловая напряженность топочного пространства, или количество тепла, выделяемого при горении топлива на 1 топочного объема в час (б/тг/л. или ккал мН). В современных трубчатых печах тепловая напряженность топочного пространства составляет от 35 ООО до 70 ООО ккал/м ч (40—80 квт/м ). Между тем в современ ных котельных топках тепловая напряженность топочного пространства равна от 500 ООО до 2 000 ООО ккал/м ч (580—2300 квт/м ). Это объясняется тем, что в котельной практике объем топочного пространства лимитируется лишь возможностью завершения горения, что требует небольших объемов. В трубчатых же печах объем топочного пространства предопределяется конструктивными соображениями и допускаемыми тепловыми нагрузками поверхности нагрева. [c.104]

Необходимое количество опор (обычно от двух до четырех) определяется расчетом и конструктивными соображениями. Проверка правильности выбора опор, а также необходимость применен я накладного листа для лап определяются расчетом по методике, нзложе1шой в ОСТ 26-665—72. [c.95]

Исполнительная толщина накладного кольца принимается по конструктивным соображениям Sv > Sy р, если L > Lo, или Sv > Sy pLo/L, если L < L . Как правило, Sy < S. Если Sv >2S, то накладное кольцо рекомендуегся [c.74]

Следовательно, можно ожидать, что на первой ступени катализатор прн г (1) = 0,4 м будет работать 700 ч, на остальных — более длительно. По конструктивным соображениям целесообразно, чтобы слой катализатора на ступенях был одинаковым по высоте. Исходя иа имеющихся типоразмеров для колонн, рассчитанных на работу под давлением до 320 ат и температуре до 150° С, принимаем при количестве ступеней N = Ъ высоту слоя катализатора в каждой пз них, равной 1,5 м. При этом контактная нагрузка на каждой из ступеней составит 0,336 кг 3,4-ДХНБ на 1 катализатора длительность работы слоя катализатора — 2000 ч. [c.114]

По конструктивным соображениям горизонтальный еактор оказался непригодным для данного процесса, в порядке эксперимента решили испытать реактор истемы Вищневского, изготовленный из углеродистой гали. Оказалось, что такой реактор не подвергается оррозии. По всей вероятности, образующаяся при реак-ии изобутилсерная кислота в данных условиях проя-ила ингибирующее действие, предотвратив коррозию глеродистой стали. [c.97]

Зона защиты одиночного молниеотвода высотой /г 150 м представляет собой конус (рис, 33,9), Методика расчета сводится к вычислению требуемой высоты молниеприемника й, обеспечивающего требуемую зону защиты объекта. Для этого по чертежам плана объекта устанавливают требуемый радиус защиты г, на расчетной высоте защищаемого объекта с учетом требований минимапьно допустимого приближения к нему молниеотвода. Очевидно, объект должен полностью вписываться в границы зоны защиты на высоте Ах, определенной конструктивными соображениями. [c.431]

Кожухотрубчатые теплообменники применяют при даЕ1лении до 6,4 МПа (чаще до 2,5 МПа) и температуре до 400—500°С. При более высоких температурах применение их нежелательно. Размер поверхности кожухотрубчатых теплообменников до стигает 4000 м , Д1яаметр обычно не превышает 2000 мм, длина труб в крупных конструкциях достигает 9 м, более 9 м теплообменники делают редко, так как затрудняется их изготовление и чистка труб. Как правило, кожухотрубчатые теплообменники делают сравнительно малого диаметра и большой длины. Это объясняется стремлением увеличить скорости движения теплоагентов и конструктивными соображениями— целесообразно уменьшать диаметр трубной решетки и число соединения трубок с решеткой. [c.84]

Объем реакционных секций лодсчитывают исходя из объема реагирующих веществ и продолжительности контакта. Так как объем реагирующих веществ изменяется по секциям каскадного реактора, то объем секций при данной продолжительности контакта должен быть различным. Однако при проектировании размеры секций реактора принимают одинаковыми из конструктивных соображений. Это приводит к некоторым различиям в продолжительности контакта в разных секциях. Обычно продолжительность контакта от первой секции каскадного реактора, наиболее загруженной по объему поступающих компонентов, до пятой секции повышается. [c.198]

В ряде случаев варианты конструктивного оформления деталей, размещаемых в псевдоожиженном слое, ограничены, тем не менее имеются благоприятные возможности для надлежащего выбора размера и расположения теплообменных труб, ориентации и формы разного рода устройств, способствующих более однородному псевдоОжижению. Конструктивные соображения могут, однако, потребовать противоположных решений, так что приходится идти на компромисс. Например, химические реакции и процессы массообмена в псевдоожиженном слое протекают обычно более эффективно при меньших размерах газовых пузырей и равномерном их распределении в объеме слоя, это следует учитывать, конструируя систему перераспределительных перегородок. С другой стороны, перемещение твердых частиц, вызываемое движением газовых пузырей, благоприятно сказывается на теплообмене слой — поверхность и перемешивании зернистого материала, в таких процессах, естественно, система перераспределительных перегородок не должна быть чрезмерно развитой, чтобы не препятствовать интенсивному движению теердых частиц. [c.522]

Требуемое направление приложения груза может не соответствовать возможным точкам закрепления груза. В этом случае уравновешиваюш,ий груз может быть разделен на два груза, которые в сумме дают такую же центробежную силу по величине и направлению. Например, если уравновешивающий груз С должен быть приложен в точке А (рис. 4.22), а по конструктивным соображениям его можно приложить только в точках В я С, то расчет уравновешивающих грузов Сд и Ос осуществляется следующим образом. Точка А проецируется на оси О В и ОС так, чтобы сумма векторов ОВ и ОС равнялась вектору ОА. При этом необходимо помнить, что складывается не вес грузов, а центробежные силы, величина которых зависит от радиуса [c.127]

Подача дисперсной фазы осуществляется таким образом, чтобы капли или нузыри равномерно распределялись по всему сечению колонны. Чпсло сопел илп отверстий перфорации па единицу сечения колонны для распылительных (барботажных) п тарельчатых колони, как правило, не лимитируется, т. е. определяется из конструктивных соображений с учетом требования к размерам частиц диснерсной фазы. В насадочной колонне подача дпсперсной фазы должна осуществляться для колонн с диаметром от 750 до 1200 ым в 170 точках на 1 м - сечения, а в колоннах большего дпаметра — не менее, чем в 50 точках на 1 м сечения. [c.274]

В том случае, если по конструктивным соображениям невозможно удлинить электроды, чтобы они частично входили в пылевой бункер и верхнюю выемку,то целесообразно впереди электродо вверху и внизу установить соответствующие щитки (рис. 9.2). Такие же щитки следует расположить за электродами с тем, чтобы лучше отсекать присоединенную массу газа, заставляя ее циркулировать только в указанных карманах . Это относится не только к первому электрополю, но и ко всем последующим электрополям. Такие щитки полезны и с точки зрения уменьшения возможности перетекания газа в неактивные зоны электрофильтра, т. е. за пределы электродов. [c.218]

Пример. Из конструктивных соображений установлены размеры пальц1а и втулки Ь=50 ММ-, =45 мм. Вязкость масла т)=9,8 ст. Планиметрированием диаграммы свободных усилий установлено N = 26 кгс1сек и = 2,9 кгс свк. Относительный зазор г ) примем равным от 0,2- 10- до 1,2-10- . [c.115]

В слой нагретого теплоносителя распыливается сырье, которое равномерно распределяется на поверхности теплоносителя и откоксовывается на нем. Газы и дистиллятные пары через циклоны в верхней части реактора поступают на разделение в ректификационную колонну. Температура в реакторе возможна 485—560 °С и выше. Обычно ее поддерживают на уровне 510—540 °С. Давление в реакторе 0,3—1 ат. Сырье впрыскивают в нескольких точках по окружности и по высоте реактора. На стенках реактора возможно образование коксового слоя. Коксовая пыль, выносимая из циклонов вместе с парами коксового дистиллята, улавливается потоком сырья в нижней части ректификационной колонны. Колонна может быть расположена над реактором, но по конструктивным соображениям ее часто устанавливают отдельно [299]. [c.126]

Чпсло опор Определяется расчето.м и конструктивными соображениями лап должно быть не менее двух, стоек — не менее трех. [c.276]

Поскольку массовые расходы потоков определяются тепловым и материальным балансом установки, то на линейную скорость теплоносителей в аппарате можно повлиять только соответствующим подбором сечений. При большой площади теплопередающей поверхности аппарата может получиться такая длина труб, которую нельзя осуществить по конструктивным соображениям в одноходовом теплообменнике. В этом случае часто применяют разделение трубного пространства на несколько последовательно включенных ходов, а межтрубное пространство разделяют поперечными перегородками. Иногда комбинируют оба способа. Во всех подобных случаях схема взаимного движения теплоносителей становится отличной от параллельного тока. [c.338]

Ei jiH задаться из конструктивных соображении толщинами 6 и Ьо на радиусах Ri и R , то можно легко найти значения величины а -- показателя гиперболы [c.203]

Толщина решетки, как будет показано в главе I, значительно влияет на ее гидравлическое сопротивление и утечку жидкости. Увеличение толщины решетки до 20 мм на пенообразовании существенно не сказывается. Учитывая это, металлические решетки целесообразно делать толщиной 4—6 мм, при изготовлении же решеток из других материалов можно увеличива(ть их толщину по конструктивным соображениям до 15—20 мм. [c.21]

О п р е д е л е н и е типа решетки, т. е. диаметра круглых отверстий (или ширины щелей Ьщ) и шага между ними г. Форму отверстий выбирают из конструктивных соображений. Обытао принимают Ъщ = 2- 4 мм и ( = 2-Ьб мм. Затем по опытным данным и изложенным выше (см. гл. I) зависимостям утечки жидкости от различных параметров определяют скорость газа Шо в отверстиях решетки. Как правило = 6- 13 м/с. Далее рассчитывают свободное сечение (%) решетки [c.201]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология