Потери при теплообмене

В теплообменниках применяют трубки из тефлона ввиду низкой адгезионной способности этого материала, так как большие потери при теплообмене вызваны отложениями на поверхности. Ряд исследований направлено на создание металлических труб для теплообменников с тефлоновым покрытием. Испытания трубок с внутренним диаметром [c.116]

Достоинствами сухого хода являются отсутствие гидравлических ударов, уменьшение потерь при теплообмене хладоагента со стенками цилиндра и повышение коэффициента подачи компрессора. [c.532]

Связанные с конечной разностью температур потери бывают собственные и технические. Задача анализа здесь сводится к тому, чтобы определить, как можно уменьшить те и другие потери и соответственно, увеличить эксергетический КПД теплообмена. Другие виды потерь при теплообмене (от гидравлических сопротивлений, продольной теплопроводности и вредного теплообмена через изоляцию) относятся только к техническим. [c.199]

Эксергетический анализ процесса теплообмена позволяет выбрать термодинамически наивыгоднейшие разности температур теплоносителей, исходя из допустимых потерь при теплообмене. В табл. 8.2 приведены полученные из такого расчета допустимые разности температур для теплообменников при потерях от необратимости, равных 10 и 1% теплового потока 0. [c.199]

Ооновная причина потерь при теплообмене — большая конечная разность температур, составляющая в низкотемпературных схемах примерно 5—10°С. Даже если бы удалось увеличить коэффициент теплопередачи на 25%, то это привело бы к уменьшению разности температур всего на 1—2°С. Таким образом, возможность снижения расхода энергии за счет уменьшения потерь при теплообмене крайне ограничена. Возможность уменьшения потерь в ректификационной колонне путем увеличения к. п. д. тарелок (уменьшения их сопротивления) также ограничена. Современные установки, оснащенные эффективными тарелками, работают с коэффициентом избытка орошения колонны, равным 1,05—1,1 поэтому уменьшение указанного коэффициента даже на 20% приведет к уменьшению потерь в колонне всего на 1—2%. [c.248]

Отсутствующие в тепловом балансе парогенератора потери от необратимости процесса горения и потери при теплообмене в эксергетическом балансе имеют значения каждая около 24-25 %. Присосы воздуха в парогенератор определяют потери эксергии около 2 %. [c.351]

Таким образом, потери при теплообмене соответственно [c.103]

Здесь Цго — коэффициент подогрева компрессора, учитывающий потери при теплообмене в цилиндре компрессора. [c.16]

Потери при теплообмене. Процесс теплообмена может протекать между телами при неравенстве температур и поэтому всегда сопровождается потерей — обесцениванием энергии, т. е. возрастанием энтропии системы в целом. Если от одного тела с температурой Тх передается тепло dQ другому телу с температурой Гг, то [c.18]

Сближение температур при теплообмене, приводящее к уменьшению потерь от необратимости, при условии одинаковых потерь от недорекуперации и одинаковой минимальной разности температур при теплообмене, является настолько характерным для оценки степени совершенства применяемых в интересующей нас области циклов (в основном регенеративных), что это позволило нам положить в основу сравнительного анализа циклов и поиска более совершенных решений, именно, оценку потери от необратимости при теплообмене. Нет необходимости проводить детальный анализ потерь от необратимости в отдельных звеньях цикла — достаточно оценить потерю при теплообмене, причем большей частью для этого можно просто проследить за ходом изменения температур при рекуперации холода обратных газов. Такое упрощение сравнительного анализа является тем более целесообразным, что термодинамический анализ по элементам цикла не позволяет дать в явном виде оценку потерь работы вследствие недорекуперации, а как правило, и поступления тепла из окружающей среды, 64 [c.64]

Основные теплофизические свойства — вязкость, теплопроводность, удельный вес и другие— определяют величину коэффициента теплоотдачи при кипении и конденсации холодильных агентов, а также гидравлическое сопротивление при протекании в трубопроводах и аппаратах. Высокие коэффициенты теплоотдачи позволяют сократить необратимые потери при теплообмене, а низкие величины гидравлического сопротивления уменьшают мощность, затрачиваемую на перемещение холодильного агента по трубам и аппаратам. [c.18]

Потери при теплообмене иллюстрирует рис. 2.7. Здесь теплота передается от тела [c.32]

В схемах, использующих многосекционные колонны со связанными материалами и тепловыми потоками (рис. П-14), каждая колонна в точке питания, в концевой или промежуточной точках соединяется со смежными колоннами противоположно направленными паровыми и жидкостными потоками [21, 22]. В таких схемах необходимо иметь всего лишь по одному конденсатору и кипятильнику независимо от числа колонн. В подобных схемах энергетические затраты меньше, чем в обычных, простых схемах вслед, ствие снижения термодинамических потерь при теплообмене и при смешении потоков на конце колонны и на тарелке питания. Однако в этих схемах возрастает необходимое число секций и.тарелок для обеспечения одинакового разделения многокомпонентной смеси. В то же время общее число отдельных колонн в указанных схемах меньше, чем в обычной схеме. Так, дЛя разделения ше-стикомпонентной смеси минимальное число колонн равно трем вместо пяти в обычной схеме. [c.117]

Отвод тепла Qo. в окружающую среду в процессе 2-3 неизбежно свя- зан с потерями при теплообмене между рабочим телом (температура которого во всем интервале 2-3 существенно выше Го.с) и окружающей средой. Чтобы эту потерю ликвидировать, нужно перейти к другому циклу, например циклу Карно, показанному на рис. 9.1, где процесс а-3 протекает изотермически (в данном случае при Го.с). Следовательно, эта потеря органически свойственна циклу с изобарным отводом гепла и относится к классу собст-зенных потерь с1г . Потеря с1с нахо-1НТ, естественно, отражение в энер- етическом балансе цикла. Ра-зота /к компрессора на участке >1ежду Ра в рт в цикле с изобарным отводом тепла (рис. 9.1) больше, 1бм в цикле Карно, где сжатие ве- [c.250]

По своим особенностям испарение в межтрубном пространстве является промежуточным между прямоточным и фракционированным испарением. В связи с этим название аппарата следует считать несколько неудачным, так как под противоточным испарением обычно понимают процесс массообмена, протекающий при противоточном движении фаз. В рассматриваемом аппарате извлеченная жидкость, переливаясь по полкам, испаряется при переменной температуре, минимальной на верхней полке и максимальной на нижней. При разделении смесей ширококипящих компонентов разность температур начала и конца кипения извлеченной жидкости может быть значительной. Таким образом, в схеме с противоточным испарителем-дефлегматором теплопередача происходит при переменной температуре как в процессе конденсации, так и в процессе испарения. Вследствие уменьшения термодинамических потерь при теплообмене перепад давлений в схеме с противоточным испарителем-дефлегматором в аналогичных условиях будет меньше, чем в схеме ректификации с укрепляющей колонной. Основной недостаток схемы с противоточным испарителем-дефлегматором — невозможность ее применения для получения обеих концентрированных фракций. Принципиальная схема разделения данной смеси на две концентрированные фракции методом недиабатической ректификации изображена на рис. 81. Укрепляющая секция колонны, служащая для разделения исходной смеои, представляет собой противоточный конденсатор / исчерпывающая секция — противоточный испаритель 2. [c.279]

Для выявления значения других факторов необратимости в общем коэффициенте полезного действия процесса, как-то потерь при теплообмене, имеющем реальный АТ, потерь при трении и других потерь в компрессоре и детандере, потерь вследствие гидравлических сопротивлений, потерь холода в окрулсающую среду, можно поступить и следующим образом. [c.104]

В табл. 17 приведены результаты расчетов. Потери от гидравлических сопротивлений и необратимой передачи тепла в отдельных теплообменниках объединены соответственно в общие статьи. Неизбежными названы потери при теплообмене, когда на одном из концов теплообменника температурный напор равен нулю, а на другом вследствие неравенства водяных эквивалентов он больще нуля. Устранить эти потери для данных условий теплообмена невозможно в отличие от потерь, связанных с температурным напором, который может быть уменьщен до любой малой величины. [c.107]

Энергетические основы трансформации тепла и процессов охлаждения (1981) -- [ c.117 , c.186 , c.192 ]

Справочник по физико-техническим основам криогенетики Издание 3 (1985) -- [ c.32 ]

Справочник по физико-техническим основам глубокого охлаждения (1963) -- [ c.30 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология