Тарелка питания

Рис. П-19. Зависимость термодинамического к. п. д. Т1т колонн (а, б) и установки (в, г) по схеме иа рис. П-14, а от конструктивных и расходных параметров / — от положения тарелки питания 2 — от положения тарелки отбора промежуточного продукта 3, 4 — от положения тарелок связей 5, 6 — от расхода соответственно пара н жидкости из первой колонны.

Рис. IV-44. Схема ректификации смеси ксилолов с органическим растворителем (в колоннах даны номера верхней, нижней и тарелки питания)

L , —потоки жидкости и пара на я-й тарелке р —номер тарелки питания, считая сверху Ат — константа фазового равновесия компонента с температурой кипения Т, находящейся при температуре Тп и давлеиии Рп- [c.93]

Мольная доля отгона сырья 0,37, температура питания 82 °С, мольный отбор дистиллята по отношению к сырью 0,69 флегмовое число 1,2 число тарелок в колонне 34, тарелка питания 17, считая сверху. Оптимальными условиями работы колонны считали такие, когда 70% пропана и бутана в сырье уходило с дистиллятом (сжиженным газом), а остальное —с сухим газом. [c.270]

В работе [5] были исследованы три режима стабилизации прямогонного бензина установки АВТ. Колонна имела 40 клапанных тарелок, тарелка питания — 20-я, вверху двух- и внизу четырехпоточные тарелки диаметр верха колонны [c.271]

Номер тарелки питания (счет тарелок 62 65 51 [c.306]

Пусть рассматривается полная ректификационная колонна, оборудованная парциальным конденсатором и парциальным кипятильником в укрепляющей секции колонны расположено г теоретических тарелок, а в отгонной — 5 и, кроме них, еще тарелка ввода питания. Последнюю можно рассматривать как устройство, совмещающее функции смесителя и тарелки. Таким образом, колонна в целом состоит из пяти отдельных частей укрепляющей и отгонной секций, тарелки питания, конденсатора и кипятильника (см. рис. П1.3). Ступени разделения в укрепляющей секции нумеруются сверху вниз, от О для парциального конденсатора до г для ее самой нижней тарелки, а в отгонной секции — снизу вверх, от О для парциального кипятильника до х + 1 ДЛя ее самой верхней тарелки, являющейся тарелкой питания. [c.346]

В общем случае сырье поступает в колонну в двухфазном парожидкостном состоянии. Сечением ввода сырья колонна разделяется на две части верхнюю — укрепляющую секцию и нижнюю, обычно называемую отгонной. Самая верхняя тарелка / отгонной секции называется тарелкой питания и, в отличие от остальных, выполняет кроме обычных функций разделительной ступени еще и функции смесителя жидкой фазы сырья и потока флегмы g , стекающего с нижней тарелки укрепляющей секции. Смешение же паровой фазы сырья с паровым потоком поднимающимся с тарелки питания, происходит в эвапорационном пространстве между тарелкой питания и нижней ступенью укрепляющей секции (см. рис. 111.24). [c.124]

Секцию питания ректификационной колонны, разделяющей бинарную смесь, можно рассчитать и чисто аналитическим путем. Как будет показано в последующем изложении, для установления конкретного режима разделения в колонне необходимо, при заданном составе и энтальпии сырья и рабочем давлении по высоте аппарата, назначить еще четыре определяющих иараметра. Так, можно закрепить желательные концентрации уи и хд НКК в дистилляте и остатке и, например, паровое число или величину подвода тепла в кипятильник ( д/-й и концентрацию одного из потоков тарелки питания. Вместо значения ( д/Л можно принять. чюбой из элементов ректификации, связанный с тарелкой питания, ибо и в этом случае рабочий режим разделения в колонне определится полностью. В самом деле, из материальных балансов, связывающих количества и составы потоков, поступающих на тарелку питания и отходящих с нее, можно получить [c.163]

Расчет и по тепловой диаграмме, и по аналитической методике можно вести, следуя ио высоте колонны сверху вниз или же ведя расчет от тарелки питания к конденсатору, причем оба эти способа совершенно эквивалентны. [c.156]

Когда в исходных данных фигурирует еще и величина притока тепла в кипятильник колонны QR/R, она играет роль одного пз двух параметров, которыми нужно задаваться для решения спстемы (А), и поэтому для определения режима работы колонны достаточно принять уже только один из элементов ректификации тарелки питания. В самом деле, по значению QR/R па энтальпий-пую диаграмму можно нанести полюс Зг хц, к ) отгонной секции и, задавшись или х , с помощью обычного графического построения найти другую из этих двух величин. Так будут установлены две из шести неизвестных величин. Остальные четыре найдутся по четырем независимым уравнениям системы (А). [c.164]

Для упрощения последующего вывода можно с некоторым приближением принять, -что мольные энтальпии паров и жидкостей не претерпевают большого изменения на тарелке питания и положить, что [c.172]

Параметр q, определяемый тепловым балансом тарелки питания, представляет отношение количества тепла, затрачиваемого на перевод 1 кмоль сырья в состояние насыщенного пара, к его [c.172]

В связи с полученным результатом возникает задача определения составов потоков, стекающих с тарелки питания ее можно разрешить обычным способом совместного решения уравнений материального баланса секции питания. Это позволит найти концентрации и с помощью которых по уравнениям"(111.128) и (111.130) могут быть рассчитаны числа тарелок в секциях колонны. [c.198]

Обычно давления и утечки тепла на каждой тарелке, в конденсаторе, кипятильнике и на тарелке питания задаются проектировщиком, что уже занимает 2 (г 4 4- 6 переменных. Также бывают назначены (с -)- 2) переменных, характеризующих сырьевой поток. Если это число заранее назначаемых переменных вычесть из найденной выше суммы, то окажется, что независимо от числа компонентов сырья число степеней свободы проектирования ректификационной колонны, при обычных допущениях, равно четырем [c.352]

При определении положения сечения ввода сырья в колонну обычно исходят из того, что составы равновесных фаз сырья никогда полностью не совпадают с составами паровых и жидких потоков, поднимающихся с тарелки питания и поступающих на [c.261]

Фазу сырья с большим содержанием низкокипящего компонента, очевидно, следует подавать на ту тарелку питания, которая расположена выше. Двумя сечениями ввода фаз сырья полная [c.314]

Для потарелочного расчета колонны важное значение имеет то обстоятельство, что в потоках, отходящих из секции питания, в которой должны быть увязаны результаты расчета отгонной н укрепляющей секций, очевидно, должны присутствовать все компоненты сырья. Возникает вопрос, каким же образом, двигаясь снизу вверх по отгонной секции или сверху вниз по укрепляющей, можно достичь составов потоков секции питания, если отправные точки расчета, остаток и дистиллят, содержат лишь неуловимые количества нераспределенных компонентов. Эту трудность обычно преодолевают следующим образом. Начиная с какой-то тарелки отгонной секции, подправляют составы ее фаз, введя некоторое количество легких нераспределенных компонентов, практически не содержащихся в остатке, а начиная с какой-то тарелки укрепляющей секции, вводят в состав ее фаз некоторое количество тяжелых нераспределенных компонентов, практически не содержащихся в дистилляте. Такое регулирование составов не может быть произвольным, ибо должно обеспечить получение составов фаз тарелки питания в конце расчета секций колонны. Поскольку нет объективных количественных критериев, позволяющих устанавливать меру и уровень ввода дополнительных компонентов в состав потоков отгонной и укрепляющей секций, приходится прибегать к методу подбора и вести расчет сложной колонны путем последовательных приближений. [c.345]

Осталось рассмотреть тарелку питания колонны, которую в данном случае следует считать выполняющей функции смесителя и обычной теоретической ступени. Для тарелки питания можно записать одно уравнение материального баланса по общей массе потоков [c.348]

Условие равновесия расходящихся с тарелки питания потоков [c.349]

Остается еще одно последнее уравнение — тепловой баланс тарелки питания [c.349]

Таким образом, общее число связанных с тарелкой питания независимых уравнений составит 2с -)- 2. [c.349]

Число же входящих в эти уравнения дополнительных, ранее не учтенных неизвестных сложится из с концентраций хц компонентов в сырье, количества Ь сырья, его энтальпии Н , давления 1 и температуры 5 + 1 тарелки питания и составит (с + 4) переменных величин. Давление и температура сырья не введены в качестве переменных. [c.349]

В последующем изложении тарелка, на которую вводится ненасыщенное сырье, называется тарелкой питания. [c.371]

В целях наглядного представления взаимозависимостей между концентрациями и тепловыми характеристиками потоков, связанных с тарелкой питания, на всех рисунках приведены графические иллюстрации (энтальпийные диаграммы), показывающие типичные расчетные построения для соответствующего случая разделения наиболее простой бинарной системы. Фигуративные точки равновесных потоков, покидающих тарелку питания, во [c.373]

Недогрев исходного жидкого сырья или орошение верха отгонной колонны способствует облегчению состава верхних паров б т, поднимающихся с тарелки питания, и увеличению количества равновесной флегмы g , стекающей с нее. Перегрев же исходного парового сырья или наличие кипятильника внизу укрепляющей колонны способствует утяжелению нижней флегмы gm, стекающей с тарелки питания, и увеличению количества равновесного пара Gm, поднимающегося с нее. Эти особенности нроцесса проявляются тем ярче, чем дальше отстоит сырье от насыщенного состояния. [c.373]

Вывод расчетных уравнений режима минимального орошения можно провести по-разному, но в конечном счете задача сведется к нахождению граничных концентраций, определяемых на основе балансов тарелки питания при условии равновесия покидающих ее потоков, представляющих соответствующие фазы искомой ОПК. Отклонение этих граничных концентраций от значений, непосредственно совпадающих с составами сырья, является наиболее ярким показателем либо степени ненасыщенности сырья, либо процесса орошения отгонной колонны или кипячения нижней флегмы укрепляющей. [c.374]

В изобарных условиях работы неполных колонн для определенности процесса разделения необходимо закрепить значения двух концевых концентраций по одной в каждом продукте. Одна из этих наперед назначенных концентраций явится граничной концентрацией соответствующей ОПК. Поэтому в случае неполных колонн имеет смысл исходить не из наперед назначенной энтальпии сырья, а из желательной концентрации наиболее важного компонента во встречном сырью концевом продукте. Это, по существу, равносильно выбору температуры рр равновесных потоков, покидающих тарелку питания. Необходимое же отклонение энтальпии сырья от значения, отвечающего условию насыщения, определится по тепловому балансу. [c.375]

С, наиболее экономичной является схема, изображенная на рис. 11-2,6. По данной схеме компонент А отводится в основном с дистиллятом, комнонент В — с тарелки, находящейся между тарелками питания, и комшонент С отводится в основном с остатком. Следовательно, колонна имеет две исчерпывающие (II,IV) и две укрепляющие (I, III) секции для каждого из потоков fi и F2. Пример использования одноколонных схем с двумя вводами пита штя приведен в работе [9]. Особсшю эффективно применение таких схем оказывается при р р2- [c.107]

В схемах, использующих многосекционные колонны со связанными материалами и тепловыми потоками (рис. П-14), каждая колонна в точке питания, в концевой или промежуточной точках соединяется со смежными колоннами противоположно направленными паровыми и жидкостными потоками [21, 22]. В таких схемах необходимо иметь всего лишь по одному конденсатору и кипятильнику независимо от числа колонн. В подобных схемах энергетические затраты меньше, чем в обычных, простых схемах вслед, ствие снижения термодинамических потерь при теплообмене и при смешении потоков на конце колонны и на тарелке питания. Однако в этих схемах возрастает необходимое число секций и.тарелок для обеспечения одинакового разделения многокомпонентной смеси. В то же время общее число отдельных колонн в указанных схемах меньше, чем в обычной схеме. Так, дЛя разделения ше-стикомпонентной смеси минимальное число колонн равно трем вместо пяти в обычной схеме. [c.117]

Тарелка питания отличается от обычной тарелки отгонной секции тем, что с ней связан дополнительный пятый материальный поток Ь равновесного сырья, имеющий (с 2) переменных. Поэтому число ее переменных (с учетом еще и теплового потока) составит 5 (с + 2) 4- 1 = 5с 11. Согласно Куоку, жидкое сырье Ь и жидкий поток смешиваются до поступления на тарелку питания, и поэтому должны быть назначены давление и потеря тепла в смесителе, т. е. еще два параметра, что доводит общее число переменных до (5с + 13). Ввиду равновесия между потоками, покидающими тарелку питания, их давления и температуры одинаковы. Эти два условия вместе с с уравнениями материального баланса, одним уравнением теплового баланса и с соотношениями парожидкостного равновесия составляют (2с - - 3) независимых ограничительных условия. Это составляет (5с 4-+ 13) — (2с 3) = Зс Н- 10 степеней свободы для тарелки питания. [c.351]

Выполненный анализ локазал, что разделительная способность установки со связанными материальными и тепловыми потоками весьма чувствительна по отношению к таким конструктивным параметрам системы, как положение тарелки питания, положения тарелок связи колонн и положение тарелки отбора промежуточно го продукта, и к таким основным расходным параметрам, как рас ходы пара и жидкости, связывающие колонны в единую систему Это иллюстрируется зависимостями термодинамического к. п. д т)т колонн й установки (рис. П-19, П-20) от указанных конструк тивных и расходных параметров. Как видно из графиков, термо [c.122]

Больше того, поскольку мольные потоки паров и флегмы по всей высоте колонны бесконечно больше конечного количества сырья, то ввод последнего на каком бы то ни было уровне колонны, в каком бы то ни было фазовом состоянии никак не может отразиться на составах проходящих через это сечение паровых и жидких потоков. Поэтому понятие тарелки питания, столь важное в анализе работы колонны с конечным флегмовым числом, утрачивает смысл и значение при исследовании режима полного орошения для всей колонны в целом. [c.357]

Расчет процесса ректификации по методу температурной границы деления смеси. Принимая в качестве исходных данных состав сырья Хръ заданное разделение между дистиллятом и остатком ключевых компонентов г и г1зя = где й,-, и — моли -го компонента в дистилляте и остатке соответственно), коэффициент избытка флегмы и положение тарелки питания определяем относительный расход дистиллята г = 01Р, флегмовое число Я, число теоретических тарелок N и полные составы продуктов Хв1 и х 1- [c.126]

Рассмотрим теперь основное содержание алгоритмов оптимального анализа одноколонных систем ректификации, когда при заданном разделении ключевых компонентов % и положении (номере) тарелки питания Np. соответствующих проектному расчету, определяют следующие оптимальные параметры лроцесса и конструктивные размеры аппарата флегмовое число опт. число теоретических тарелок Мопт. расстояние между тарелками Яопт и диаметр колонны Вапт- [c.127]

При разделении пропилен-пропановой фракции примеси срёдне-летучих компонентов (ацетилена, прооадиена и мётйлацетилена) предлагается выделять в системе колонн со связанными тепловыми и материальными потоками (рис. -27) [36]. В соответствии с приведенными схемами боковой погон со средних тарелок (тарелки питания) с повышенным содержанием примесей подается на разделение в полную ректификационную колонну, где выделяется пропан (рис. У-27,а) нли пропилен (рис. У-27,б), в значительной степени свободный от примесей. Поток нижнего или верхнего продуктов второй колонны подается затем в первую колонну, и в среднее се- [c.305]

Расчет элементов ректификации тарелки питания и эвапора-ционного пространства полной колонны. На рис. 111.24 представлена схема эвапорационпого пространства полной колонны, показаны ввод сырья, нижняя тарелка к укрепляющей секции, тарелка питания наверху отгонной секции и связанные с ними паровые и жидкие потоки. [c.159]

Паровой поток представляющий смесь паровой фазы сырья и паров с тарелки питанпя, ириобретает в эвапорационном пространстве некоторый средний состав и поступает на нижнюю тарелку к верхней секции, а жидкая фаза сырья вместе с флегмой gf , стекающей с нижней тарелки укрепляющей секции, поступает на тарелку питания /, на которой и происходит их смешение. [c.160]

Пусть в качестве двух недостающих определяющих параметров назначены приток тепла в кипятильник Qr/Л и концентрация г/ паров, поднимающихся с тарелки питания. Рассчитав по уравнению (III.7) значение h , следует найти на тепловой диаграмме полюс Si (xr, h R) и, проведя из него прямую, проходящую через фигуративную точку сырья L xl, Яд), найти положение полюса укрепляющей секции S2 (г/л, Ь) в точке пересечения этой прямой с вертикалью г/д = onst. Далее через точку L пройдет конода dgbo, а прямая Sia , являющаяся последней оперативной линией отгонной секции, пересекаясь с линией энтальпий жидкой фазы, определит точку (х , й ). Для проведения последней оперативной линии укрепляющей секции нужно знать положение точки df, (г/ г, Ят) или точки bk (xit, hk). С этой целью, подставив в равенство (111.64) длины всех известных отрезков, можно найти, что [c.162]

В тех случаях, когда к. п. д. тарелки надо рассчитывать, следует определять его на несколько уровней выше и ниже тарелки питания, чтобы учесть изменение значений р, i и X = mGlg по высоте колонного аппарата. [c.218]

Задача расчета ОПК многокомпонентной смеси в рассматриваемых случаях состоит в аналитическом определении 1<оноды gniGm, на продолжении которой располагается фигуративная точка сырья L. Иначе говоря, составы и энтальпии фаз ОПК и сырья должны отвечать условиям материального п теплового балансов тарелки питания. [c.374]

В табл. VIII.4 приведены основные соотношения материального и теплового балансов тарелки питания для различных, представленных на рис. VIII.6—VIII.11, случаев питания колонн. [c.375]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология