Теплопроводность продольная

Коэффициент продольной диффузии Di можно рассматривать аналогично тому, как рассматривают коэффициент продольной теплопроводности при стационарном поле температур. В этом случае Di определяются по зависимости (III. 34) с коэффициентом Bi 0,5 для слоя шаров (раздел IV. 3). При этом [c.98]

I. Определение продольного коэффициента теплопроводности при встречном направлении потоков газа и теплоты. Последний создается обогревом верхнего или нижнего торца зернистого слоя источником, не мещающим движению газов, например, пластинчатым электронагревателем [29] или инфракрасной лампой [27, вторая ссылка]. Стенки аппарата тщательно изолируют, температуру слоя измеряют в нескольких сечениях на оси аппарата и у стенки. В эксперименте осуществляется одномерный поток теплоты и уравнение (IV. 15) принимает вид [c.113]

Методика совместного определения радиального и продольного коэффициентов теплопроводности в зернистом слое [c.116]

Значение коэффициента Bi для продольной теплопроводности принято в.соответствии с результатами измерений коэффициентов продольной дисперсии при больших значениях Rea (раздел III. 6) 5 = 0,5. Опытные данные на рис. IV. 7 подтверждают это значение. [c.121]

Это и есть уравнение связи между общим коэффициентом теплоотдачи К и пристенным коэффициентом теплоотдачи Кст, входящим в Bi, с учетом продольной теплопроводности в.зернистом слое, которая отражена в величине m =f WV [c.131]

При расчете использованы данные по теплопроводности и пристенной теплоотдаче в зернистом слое, рекомендованные в разделах IV. 3 и IV. 4, и принято WA-r = Ю. Из рис. IV. И следует, что при D Jd >10 и Ке > 50 влиянием продольной теплопроводности можно пренебречь. При Re < 50 неучет продольной теплопроводности может привести к значительным [c.132]

Без учета продольной теплопроводности произведение в соответствии с формулой (IV. 29) можно записать так [c.139]

При малых Кбэ влиянием продольной теплопроводности пренебречь нельзя. В работе [81] предложен приближенный метод учета этого влияния. Рассмотрено размытие фронта тепловой волны при оо, связанное только с влиянием продольной теплопроводности.- Для значений т, близких к Ть получена формула [c.146]

На рис. IV. 15 показан результат расчета по формуле (IV. 67) при = 5 и 10 и значениях Ь и Ыиэ, рекомендованных в разделах IV. 3, стр. 123, и IV. 5, стр. 165. Уже при Рвэ < 100 поправка на продольную теплопроводность становится заметной, а при Кеэ < 40 она соизмерима с результатами определения Ыпэ без учета А,ь и обсуждаемый метод не может дать удовлетворительных результатов. [c.146]

При малых числах Рейнольдса влиянием продольной теплопроводности в зернистом слое пренебречь нельзя. В работе [46] получено решение с учетом величины Я./, которое можно представить в критериальном виде [c.147]

Второе слагаемое в этой формуле учитывает вклад продольной теплопроводности в размытие тепловой волны, проходящей через зернистый слой. Введя фиктивную величину Ут, учитывающую этот вклад, в соответствии с формулой (IV. 69), получаем отношение истинного значения критерия У по формуле (IV. 63) к значению Ут [c.147]

Рис. IV. 24. Отношение (х величины конвективной составляющей продольной теплопроводности, найденной на основе квазигомогенной модели зернистого слоя, к истинной величине и отношение А температур твердой и газовой фаз зернистого слоя при встречных одномерных потоках газа и теплоты

На основе решения уравнений (IV. 83) и (IV. 84) определено отношение видимой величины конвективной составляющей продольной теплопроводности найденной при обработке опытных данных на основе решения уравнения (IV. 15), к истинной величине хЬ На рис. IV. 24 показаны результаты расчета величин р, = я, Д и Л = 0/7 [126] при Рг = 0,7, е = 0,4, ко/Хт = 8 и 13, что соответствует условиям опытов [27, первая ссылка]. [c.169]

Одномерные задачи переноса теплоты в слое при нестационарном режиме рассмотрены в разделе IV. 5, стр. 144, применительно к методам определения коэффициентов теплообмена. Показаны пределы применимости квазигомогенной модели зернистого слоя и влияние продольной теплопроводности на полученные решения в некоторых предельных случаях. Подробнее эти задачи решены в литературе, цитируемой в этом разделе. [c.169]

Поэтому в настоящее время широкое распространение получила теория Яги и Куни [148], позволяющая в некоторой мере получать обобщенные уравнения для отыскания коэффициента теплопроводности. Согласно этой теории, тепловой поток в продольном или поперечном направлении рассматривается как сумма двух составляющих [c.68]

Продольный коэффициент теплопроводности. Статическая составляющая этого коэффициента определяется по уравнениям (1П.71)—(П1.73), так как без учета потока реагирующей массы слой насадки по отношению к теплопереносу является изотропным. Динамическую составляющую в первом приближении можно рассчитать по уравнению Куни и др. [117, 148] [c.71]

Рис. П-13. Продольные профили температуры слоя и степени превращения, рассчитанные при различных эффективных коэффициентах теплопроводности

В аппаратах диаметром 51, 75, 146 мм перенос тепла в продольном направлении изучали по приведенной выше методике, а в радиальном — с помощью погруженных в слой электронагревательных элементов. Последние устанавливали вдоль оси слоя таким образом, что радиальный тепловой поток проходил между ними и охлаждаемой стенкой цилиндрического аппарата. Эффективная теплопроводность в вертикальном направлении составляла 175—433 Вт/(м-К) [150—37 200 ккал/(м-ч-°С)] и превышала радиальную примерно в 50 раз. [c.261]

Рис. VII-7. Эффективная продольная теплопроводность псевдоожиженных слоев, составленных из частиц разных размеров ii.

На рис. УП-7 представлены данные по эффективной продольной теплопроводности. Примечательно, что в ходе обсуждения своих данных авторы фактически базировались на модели противотока с обратным перемешиванием твердых частиц, рассматриваемой в следующем разделе. Они рассчитали, что скорость восходящего потока твердых частиц (в непрерывной фазе) равна приблизительно 45 см/с, в то время как скорость газа составила около 16 см/с. В цитируемой работе было установлено, что эффективная [c.263]

Продольная теплопроводность в зернистом слое. Приводим наиболее достоверные опытные данные по коэффициентам продольной теплопроводности. В работе [27, вторая ссылка] Для различныV элементов зернистого глоя ей— 0.9—6,0 мм в интервале Кез = 1 — 40 получены значения В =.0,65 — 0,75. [c.123]

Коэффициенты продольной теплопроводности при нестацио парном поле температур. Теплоемкость элементов зернистого слоя значительно выше теплоемкости газа, текущего через слой. Поэтому изменение температур при нестационарных во времени процессах переноса теплоты в зернистом слое определяется балансом теплоты между фазами (см. раздел IV. 5). [c.127]

Поправка на продольную теплопроводность т], входящая в формулу (IV. 46), определяется по рис IV. И при Хо/К = 10 или по формуле (IV. 49) при других значениях этого отношения. Для зернистого слоя, продуваемого газом, при Ке > 50 и достаточно большой длине трубы формулу (IV. 46) можно упростить Нио = (ЯлДг) ( 1 /п). С учетом соотношения (IV. 53) [c.138]

Задача прогрева зернистого слоя газом, имеющим постоянную температуру на входе, решена во многих работах [73—75]. Систематизация и анализ этих решений содержится в. работе [76]. Обычно задачу рассматривают при следую щих упрощающих предположениях внутреннее термическое со противление элементов слоя мало по сравнению с внешним со противлением теплообмену (В1 0) расход газа равномерен по сечению слоя продольная теплопроводность мала по срав нению с конвективным переносом тепла. В этом случае диффе ренциальные уравнения в безразмерном виде можно предста вить так [c.145]

Рис. IV. 16. Отношение истинных значений коэффициентов межфазного теплообмена в зернистом слое к анвчеииям, найденным без учета продольной теплопроводности в нестационарном режиме.

Значительное число исследований теплообмена в зернистом слое выполнено в нестационарном режиме нагревания (охлаждения) слоя. Выше подробно анализировались возможные погрешности этих методов исследования. В работах [106, 107] при проведении опытов в режиме прогрева слоя температуру газа на выходе измеряли только в одной точке на оси аппарата, что также могло привести к ошибкам в определении средних коэффициентов теплоотдачи. Однако основную роль в отклонении полученных зависимостей вниз при Кеэ < 100 (рис. IV. 19, в) играет продольная теплопроводность, не учтенная в методике обработки опытных данных. Пересчет данных [106] по формуле (IV. 67) при 1оАг = 15 для стальных шаров и Хо/Кг = 5 для песка привел к хорошему совпадению опытных точек с зависимостью (IV. 71). Аналогичная коррекция формул, полученных в [107], показана на рис. IV. 19, б. Таким образом, занижение данных по теплообмену в зернистом слое при Кеэ < 100 связано с влиянием продольной теплопроводности, неравномерности распределения скоростей и возможных погрешностей экспериментов, а не с особенностями закономерностей процессов переноса в переходной области течения газа [106]. [c.160]

Изучение и оценка переноса тепла в реакционном объеме представляют большие трудности. Особенно это относится к реакторам с насадкой, так как тепл оперен ос в них осуществляется не только через массу реагирующего газа или жидкости, но и непосредственно через твердую фазу. В ряде случаев в тепловом балансе необходимо учитывать также и лучеиспускание. Поэтому, чтобы различные механизмы переноса тепла можно было однозначно характеризовать, вся масса реакционного объема в соответствии с диффузионной моделью рассматривается как некоторая однородная (гомогенная) среда, в которой перенос тепла происходит с некоторым эффективным коэффициентом температуропроводности Отэ По тем же причинам, что и для коэффициента переноса вещества (неизотропность реакционной среды, упрощение расчетов), вместо 0 будем рассматривать его продольную и поперечную составляющие ат и атг. При этом вначале определяются коэффициенты теплопроводности и Хг, ккал1м ч град. Величина коэффициента температуропроводности определяется из соотношения [c.67]

Однако установить однозначную зависимость между N и Ре одновременно от всех вероятностных характеристик пока не удается. Совмеш ение одной вероятностной характеристики приводит к расхождению других. Так, несмотря на внешнее сходство кривых (Л, i) и г[з (Pe i) они по своей сущности значительно отличаются друг от друга. Этот факт объясняется тем, что перенос вещества в ячейках и между ними характеризуется не только числом Ре., о чем свидетельствуют данные экспериментальных исследований, связанных с определением коэффициента продольного переноса. Соотношениями (IV.62) и (IV.63) легко объяснить значения коэффициента продольного переноса в газофазных реакторах с сильно тур-булизированным режимом, когда достигается равенство между эффективными коэффициентами продольного переноса и температуропроводности, т. е. при Z) = a i — = Kf , где X и Су — соответственно коэффициенты теплопроводности и теплоемкости реагирующей массы. В этом случае, предположив, что длина ячейки-реактора AL равна диаметру зерна катализатора [82 ] при L о и Л > 10, [c.104]

Этот результат представляется несколько неожиданным. Известно (см. рис. Х-26), что коэффициенты тепломассообмена между газом и твердыми частицами изменяются скачком при переходе от неподвижного сдоя к псевдоожиженному. Это, видимо, справедливо и для коэф1фициентов продольной эффективной теплопроводности газа (см. глава X, раздел III). — Прим. ред. [c.205]

Анализ процесса для неподвижного слоя показывает что при высоких скоростях газа V продольная теплопроводность подавлена вынужденной конвекцией в этом случае теплообмен действительно происходит в условиях внешней задачи Аре -> Ар. Однако, при малых V определяющим становится перенос тепла эффективной теплопроводностью, так что величина Ар , если она вычислена без учета к а, может оказаться значительно меньше величин, соответствующих значению (Nupe)п ln = 2. [c.464]

Продольный теплоперепос за счет эффективной теплопроводности газа может играть роль и в псевдоожиженном слое (здесь, в отличие от неподвижного слоя, к , разумеется, не совпадает с к ). Действительно, если игнорировать эффективный кондук-тивный поток, то [c.464]

Аппараты с продольным перемешиванием (одноразмерная модель с осевым перемешиванием, однопараметрическая диффузионная модель). Перемешивание в потоке может происходить даже в тех случаях, когда в аппарате нет сцециального перемешивающего устройства. Перемешивание может быть обусловлено встречными диффузионными потоками, различием скорости движения вещества в разных точках поперечного сечения конвекционного потока, появлением турбулентных вихрей . Так как строгий теоретический расчет всех эффектов в отдельности довольно сложен, принимают, что отклонение от потока идеального вытеснения вызывается встречным потоком, описываемым теми ше соотношениями, что и диффузионный, но величину D, заменяют эффективной величиной — коэффициентом продольного перемешивания DiL (его определение см. в главе П1). В этой модели учитывается и тепловой поток за счет теплопроводности. Расчет диффузионного (gio) и теплового (д ) потоков проводится по законам Фика и Фурье [c.57]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология