Водяной эквивалент

При обработке опытных данных исследования эффективности испарительного охлаждения основные удельные характеристики процессов сжатия и расширения рабочего тела относятся к 1 кг сухого воздуха и характеризуются приведенной молекулярной массой (Хо и удельным водяным эквивалентом [11, 13]. [c.243]

Зависимость верхней границы реальности процесса теплопередачи в элементе от функции водяных эквивалентов. [c.116]

Отношение -водяного эквивалента рабочего тела (Ср=Ср) к массе сухого воздуха ( д называется удельным водяным эквивалентом [11, 13] [c.246]

Здесь Аср — предельное (при а=1,0) приращение удель ного водяного эквивалента продуктов сгорания сравнительно с влажным воздухом в условиях всасывания без испарительного и с испарительным охлаждением, ккал/кг-°С. [c.247]

Изложенная методика определения Д ср справедлива при уело- ВИИ, что водяные эквиваленты обоих теплоносителей и коэффициент теплопередачи практически не меняются вдоль поверхности нагрева. Если это условие яе выполняется, то теплообменный аппарат необходимо рассчитывать по участкам, для которых эти величины можно принять постоянными (подробно см. [Л. 20]). [c.20]

Однако следует отметить, что выражение (6,129) является более общим, пригодным для любой схемы тока, поэтому его следует использовать в расчетах при проверке реальности процесса теплопередачи в элементе. На рис. 25 показано изменение верхней границы реальности безразмерного комплекса Р гкс = Р (6,130) в зависимости от функции водяных эквивалентов А [c.115]

Интегрирование уравнения (1.11) должно дать аналитическую зависимость для определения площади теплопередающей поверхности как функции коэффициента теплопередачи, водяных эквивалентов теплоносителей и двух температурных напоров — в начале (01) и в конце (0г) поверхности Р. [c.9]

Из выражений (7,1), (7,13) и (7.14) следует запись функции водяных эквивалентов ряда [c.168]

В уравнениях (8,5) — (8,17) А — функция водяных эквивалентов потоков в ряду (но не в комплексе) [c.187]

В уравнениях (8,5), (8,6), (8,20) — (8,30) А —функция эффективности водяных эквивалентов в ряду (но не в комплексе) [c.189]

Если требуется вести не весь тепловой расчет, а только определить показатель теплопереноса Я, и эффективность теплообмена Цх, можно воспользоваться более простой номограммой III (см. рис. 43). Эта номограмма весьма проста, и чтобы найти показатель теплопереноса, надо провести две прямые одну через точки на осях ky, F в соответствии с принятыми значениями коэффициента теплопередачи и поверхности теплообмена до пересечения с осью k F и вторую через найденную точку и точку на оси определенную в соответствии с выбранным водяным эквивалентом, до пересечения с осью П . Точка пересечения и будет искомым значением показателя теплопереноса. Теперь легко отыскать tjt по построенной зависимости tix = = /(Ят) (см. рис. 43). Найденное значение т]т может быть использовано в дальнейшем для расчета Тр по номограмме (см. рис. 42), если это значение отложить на оси Т1т и вести дальнейшие расчеты в соответствии с изложенными выше правилами пользования номограммой. [c.82]

По горизонтальной оси откладываются водяные эквиваленты исходных технологических потоков. Начало горизонтальной шкалы для каждого потока располагается отдельно. Таким образом, на диаграмме каждому потоку соответствует ограниченная область или блок. Площадь этого блока равна количеству тепла, которое необходимо передать потоку или отобрать от потока, чтобы его температура достигла требуемого конечного значения. [c.241]

В зависимости от типа элементов схемы (однородные или неоднородные) задача синтеза технологической схемы может ставиться по-разному. При выборе технологической схемы с однородными элементами (теплообменной системы, системы разделения многокомпонентных идеальных смесей методом ректификации) обычно отсутствует исходный вариант схемы и элементы могут соединяться между собой самыми различными способами. Задача состоит в том, чтобы найти оптимальный вариант их соединения (оптимальный в смысле критерия). В случае теплообменной системы задача синтеза может быть сформулирована следующим образом [34]. Имеется М горячих потоков 8 1 И = 1, 2,. . ., М), которые необходимо охладить, и N холодных потоков (7 = 1,2,.... . ., N), которые необходимо нагреть. Для каждого потока заданы начальная Гн, конечная Гк температуры и водяной эквивалент. Имеются также вспомогательные нагреватели и холодильники. Задача синтеза Состоит в том, чтобы создать систему из рекуперативных теплообменников, нагревателей и холодильников, которая позволила бы достичь заданных конечных температур потоков при минимуме полной стоимости системы при заданных стоимостях элементов. [c.108]

Так, например, в случае теплообменной системы задача синтеза может быть сформулирована следующим образом. Имеется М горячих потоков Sf j (у = 1, 2,. .., М), которые необходимо охладить, и N холодных потоков 8 ]= 1, 2,. .., ЛО, которые необходимо нагреть. Для каждого потока заданы начальная Т , конечная температуры и водяной эквивалент. Имеются также вспомогательные нагреватели и холодильники. Задача синтеза состоит в том, чтобы создать такую систему из рекуперативных теплообменников, нагревателей и холодильников, которая позволила бы достичь заданных конечных температур потоков при минимуме полной стоимости системы и заданных стоимостях элементов. [c.62]

Однако можно (это будет второй способ описания теплообмена в реакторах с однофазными теплоносителями) заменить температуру 1т в выражении (77) на температуру i с учетом водяного эквивалента теплоносителя Wt- [c.46]

Учитывая, что водяной эквивалент для полосы горячего потока шириной йх равен — с1х, а для полосы холодного потока шири- [c.15]

Отношение водяных эквивалентов [c.17]

Уравнения (1.52), (1.54), как, впрочем, и другие аналогичные выражения для различных случаев параллельно-смешанного тока, симметричны по отношению к замене в (1.53) значении 7 т на Тгр. Это обстоятельство используется при графических представления коэффициентов з вводят такие обозначения для потоков, чтобы в числителе Rt стоял меньший водяной эквивалент. Такой прием позволяет обходиться на графиках значениями Rt 1. При расчетах [c.21]

Для большей общности будем полагать, что водяные эквиваленты потоков, текущих в направлении оси абсцисс, имеют положительные значения, а потоков, текущих в обратном направлении, — отрицательны кроме того, отданное тепло имеет знак минус, а воспринятое — плюс. [c.24]

Отношение изменений температур теплоносителей (отношение водяных эквивалентов) со [c.32]

Цель применения ступенчатого расчета состоит в определении степени передачи д епла одного из теплоносителей по известным значениям к. п. д. и отношению водяных эквивалентов со.. Как уже было отмечено, во многих случаях связь между этими величинами удается получить в явной или неявной аналитической форме, например [c.32]

Три Ро > 0,1 можно ограничиться одним членом ряда Nu = .i —При Fo > 1 Nu л в случае Bi = = оо Nu — 5,78 такое значение Nu было получено в работе [56]. Приведенные выше формулы можно применять и для расчета теплообмена с плотным слоем при безградиентном (стержнеподобном) его движении по трубе (при п > 10) без продувки газом или при параллельном движении газа. При этом в первом приближении коэффициенты теплопроводности и пристенной теплоотдачи принимаются такими же, как для стационарного слоя, а в критерии Fo учитываются водяные эквиваленты обеих движущихся фаз. [c.140]

Из приведенного выще уравнения вытекает, что огнощение изменения температуры рабочих жидкостей обратно пропорционально отношению произведений расходов этих жидкостей на их удельные теплоемкости (водяные эквиваленты). [c.13]

Данные о влиянии теплоемкости ожижающего агента (или fp ) более противоречивы. Учитывая, что объемные теплоемкости газов при умеренных давлениях (а их водяные эквиваленты и нри умеренных скоростях) на три порядка ниже, чем у твердых частиц, трудно ожидать существенной зависимости к от С/р/. С другой стороны, близость объемных теплоемкостей различных газов затрудняет экспериментальное изучение влияния f на к. Представляется неправомерным использование симплекса Сзрд/С (или С 1С1) обратная зависимость к от не имеет физических оснований. Напротив, можно ожидать некоторого увеличения к с ростом f или что и наблюдается при повышенных давле- [c.434]

Известные зависимости для расчета текущих и конечных температур пригодны только для небольшой части схем тока в элементе (для противотока [120], двухходовых элементов смешанного тока [ИЗ] 2—6-ходовых элементов с четным и нечетным числом ходов, с неравными водяными эквивалентами ходов [21]) и не могут быть использованы для большего числа других распространенных схем тока. Каждый из расчетных приемов узко специализирован, приспособлен только к одной определенной схеме тока большинство из них громоздки в реализации. В результате затрудняется либо полностью исключается возможность проведения досхаточно надежных проектных и поверочных расчетов и как следствие — возможность решения важной практической задачи обоснованного выбора оптимальных схем тока в элементе и оптимальных компоновок элементов в аппарате,, в ряду и комплексе. [c.119]

Водяной эквивалент теплоносителя (28], как известно, находится из выражения Wt = pGt, где Ст — массовый расход теплоносителя Ср — массовая изобарная теплоемкость последнего, которую с учетом вышесказанного относительно малого времени прохода теплоносителя и малого изменения его температуры по тракту теплообмена можно считать функцией входной температуры теплоносителя, т. е. ср = с 1т). Тогда для так называемой количественной схемы обогрева при Ст = уаг, = onst водяной эквивалент является функцией расхода Wt=W(Gt), а при качественной схеме обогрева GT = onst, ij=var и Wt = W Q. Соответственно в одном случае Пт = П(От, t), t]t=ti(Gt, t), следовательно, и Tt = T Gt, t) и K t = K Gt, t), в другом случае Ят = = П й,1), г т = г ( , t) и Гт = 7 ( , ). [c.46]

Произведение СрО называют водяным эквивалентом теплоноси-"теля W. Уравнения (1.8) можно записать в виде [c.9]

На впд подынтегральной функции влияют форма зависимости коэффициента теплопередачи и водяных эквивалентов от температур обоих пбтоков. Поскольку массовые расходы теплоносителей обычно являются постоянными, изменение водяных эквивалентов определяется только изменением теплоемкостей потоков от их температур. Таким образом, получаемые после интегрирования уравнения (1.11) зависимости для определения площади поверхности/ будут различны для разных случаев теплопередачи. Общеизвестно также, что особенности процесса теплопередачи влияют на значе- ния коэффициентов теплоотдачи а. Следовательно, в тепловом расчете аппарата имеются две проблемы [c.9]

Исходные данные расход кислоты Gr = 48 кг/с температура кислоты на входе Тп = 343 К, на выходе Тп = 313 К водяной эквивалент кислоты iFr == = 1,025 105 Вт/К температура воды на входе Тц = 298 К водяной эквивалент воды Ii7j = 1,53 1№ ВтЖ коэффициент теплопередачи при средней температуре К = 1615 Вт/(м К). [c.17]

НОМ элементами конечной величины. Более того, ступени сами могут быть сколь угодно сложными системами, все необходи-мые характеристики которцх уже известны. Однако при этом ступень по каждому из потоков должна иметь один вход й один выход. Если частичные потоки имеют одинаковые водяные эквиваленты, то [c.33]

Так как деление на ступени равномерное, в каждой из них водяной эквивалент холодноге теплоносителя составляет т-ю часть от Из сравнения рис. 1.15 и 1.12, а также из определения поперечного тока следует, что при таком делении все ступении оказываются включенными как при поперечном токе. Поскольку половина этих ступеней прямоточной, а половина противоточной конструкции, формула (1.94) для общего поперечного тока должна быть записана в этом случае в виде [c.38]

Пусть горячая среда для определенности имеет больший водяной эквивалент. Для осуществления ф-преобразования повернем часть диаграммы, содержащую линию горячей среды от горизонтали Гг до горизонтали Гг2 вокруг гориаонтальной оси, проходящей через середину отрезка АГг на угол ф. Проекция повернутой части на пло- [c.41]

Расчеты аппаратов кипящего слоя (1986) -- [ c.177 ]

Теоретические основы типовых процессов химической технологии (1977) -- [ c.352 ]

Основные процессы и аппараты Изд10 (2004) -- [ c.262 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 4 (низкое качество) (1948) -- [ c.227 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Часть 2 Издание 2 (1938) -- [ c.61 ]

Теплообменные аппараты и выпарные установки (1955) -- [ c.39 ]

Процессы и аппараты химической технологии (1955) -- [ c.271 ]

Процессы и аппараты химической технологии Издание 3 (1966) -- [ c.366 , c.379 , c.381 ]

Холодильная техника Кн. 1 (1960) -- [ c.477 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 8 (1971) -- [ c.276 ]

Процессы химической технологии (1958) -- [ c.497 ]

Процессы и аппараты химической технологии Издание 5 (0) -- [ c.366 , c.379 , c.381 ]

Теплопередача Издание 3 (1975) -- [ c.443 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология