Холодильные агенты

Бадылькес И, С. Свойства холодильных агентов. М. Пиш,евая промышленность, 1974, 176 с. [c.210]

По конечной температуре охлаждения выбирается холодильный агент. [c.127]

Пример VI-7. Холодильная установка, в которой этилен используется как холодильный агент, работает в следующем цикле 1) этилен в состоянии насыщенного пара под давлением Pi = 2 ат (точка /) адиабатически сжимается до Р2 = 8 ат (точка 2) 2) в конденсаторе при постоянном давлении р2 = 8 ат этилен переходит в состояние кипящей жидкости (точка 3) 3) сжиженный этилен расширяется, проходя дроссельный клапан, до давления pi = 2 ат (точка 4) 4) далее испарение этилена проводится при pi = 2 ат до полного его превращения в сухой насыщенный пар, и цикл замыкается в точке 1. Рассчитать работу сжатия и количества теплоты, отводимое в цикле, на 1 кг этилена. [c.141]

В паровых компрессионных холодильных машинах полезный эффект охлаждений достигается в испарителе, где холодильный агент кипит при низкой температуре. Компрессор обеспечивает постоянство давления кипения, отсасывая из испарителя образующийся при кипении пар и нагнетая его в конденсатор. Назначение конденсатора — сжижение паров холодильного агента для повторного его использования в испарителе. [c.321]

Абсорбционные холодильные машины применяют главным образом при иаличии вторичных энергоресурсов отработанного пара, горячей воды, отхо-ДЯШ.ИХ газов и других теплоносителей. В абсорбционных холодильных машинах используют растворы двух компонентов с различными температурами кипения при том же давлении. Один компонент, кипящий при низкой температуре, выполняет функции холодильного агента, другой — служит в качестве абсорбента (поглотителя). Из веществ, пригодных для получения низких температур, практическое применение имеет водноаммиачный раствор. [c.322]

Холодильный агент............. Вода [c.175]

Холодильный агент...........Вода [c.177]

Холодильный агент. ..........Бода [c.177]

При изменении агрегатного состояния холодильных агентов применение рассматриваемой схемы обвязки ABO дает возможность раздельно проводить процессы охлаждения перегретого пара, конденсацию и переохлаждение. В других вариантах практически не удается переохладить конденсат, так как всегда над пленкой и слоем жидкости находится насыщенный пар, а увеличение поверхности ABO при прочих равных условиях хотя и понижает значения к и Рк, но сохраняет примерно равными температуры конденсата и газовых составляющих, т. е. /к /вых. [c.29]

Схема на рис. 1-16, в представляет собой параллельное включение ABO с параллельно-последовательной схемой обвязки теплообменных секций. В случае эксплуатации ABO как конденсаторов холодильных агентов эта схема по своим характеристикам приближается к схеме на рис. 1-16, а, но допускает более глубокое регулирование. [c.31]

При конденсации холодильных агентов с учетом охлаждения газовой фазы и конденсации насыщенных паров [c.35]

Пары холодильных агентов. ... 0,0003—0,0004 [c.38]

Несколько отличная картина получается при охлаждении и конденсации многокомпонентных парогазовых смесей и холодильных агентов. Для зтого случая общий расход продукта делится на число АВО, определяется тепловой поток в отдельных зонах по длине секции аппарата. Если в зоне охлаждения газовой фазы компоненты не выделяются в виде жидкости, то расчет физических и теплофизических свойств ведется как для смеси газов. Тепловые потоки по зонам суммируют, делят на принятое значение q и по полученному значению F подбирают тип АВО. [c.41]

Если в качестве вторичного теплоносителя используется холодильный агент, АВО рассчитывают на режим конденсации. В системах воздушного охлаждения вспомогательные холодильные циклы подключаются к АВО в различных комбинациях, но в любом варианте комбинированной схемы холодильный цикл должен рассматриваться как вспомогательный, повышающий эффективность и надежность воздушного охлаждения. --------------------- [c.43]

Температуры / и к вспомогательного холодильного цикла выбирают в зависимости от температуры и требований, предъявляемых технологией к конечному значению температуры продукта на выходе из испарителя. Необходимо стремиться к возможно большей разности /к — /ь однако чрезмерное увеличение /к сопровождается ростом давления конденсации Рк (см. точку 2 на диаграмме состояния рис. П-5), что в свою очередь увеличивает величину теплового потока при охлаждении газообразного холодильного агента, а следовательно, и нагрузку конденсатора. Низкие значения хотя и увеличивают логарифмическую разницу температур в испарителе, но увеличивается отношение давлений и мощность компрессорного агрегата. Для одноступенчатого холодильного цикла можно рекомендовать / = 40—50 °С, /и = О—15 °С. [c.46]

Возможно и барботирование перегретого пара через слой жидкого аммиака. Например, в параллельной схеме это позволяет отвести 0,18 МВт тепла и дополнительно испарить 590 кг/ч холодильного агента, увеличив тем самым общую массовую нагрузку конденсатора. В этом случае весь объем аммиака поступает в теплообменные секции с температурой /к = 35°С общий тепловой поток на конденсацию возрастает до 1,49 МВт, что соответствует массовому расходу 4700 кг/ч, а количество конденсируемого продукта увеличивается с 2400 до 4100 кг/ч. Эти данные убедительно свидетельствуют о том, что введение в схему такого несложного устройства, как промежуточный сосуд в виде оросительной или барботажной камеры, дает возможность резко повысить эффективность системы охлаждения с АВО. Это лишний раз указывает на то, что различные комбинированные схемы позволяют полнее использовать возможности АВО и систем воздушного охлаждения. [c.50]

Для большей наглядности и дальнейшего анализа процессов конденсации холодильных агентов и чистых насыщенных паров рекомендуется строить процессы в диаграммах состояния 1 Р — I, Т — 5, на которых отмечают характерные точки и указывают их количественную характеристику. [c.68]

С увеличением подачи охлаждающего воздуха рост логарифмической разности температур 0ср тем меньше, чем выше ег абсолютное значение. При 0ср>4О°С в поверочных расчетах АВО изменением 0ср можно пренебречь, так как оно практически не превышает 2,0%. Если 0ср<4О°С, а особенно при значениях 0ср<1О°С, характерных для конденсации насыщенных паров холодильных агентов, увеличение расхода воздуха через теплообменные секции на 12—15% существенно увеличивает 0ср. [c.102]

Заметный эффект могут дать изменение схемы обвязки и перераспределение охлаждающего воздуха, особенно при конденсации и охлаждении многокомпонентных смесей. Несмотря на то, что комбинированные схемы с применением вспомогательных холодильных циклов требуют дополнительных капитальных затрат, их работа в схемах систем воздушного охлаждения отличается высокой эффективностью и стабильностью параметров испарения, охлал дения и конденсации холодильного агента. [c.106]

Наиболее эффективной схемой обвязки теплообменных секций АВО при охлаждении и конденсации перегретых паров холодильных агентов является параллельно-последовательная. При такой схеме весь газообразный холодильный агент направляется Б отдельно взятый теплообменный элемент, где он охлаждается при высоких значениях числа Re, а затем конденсируется в остальных секциях или в АВО. [c.129]

В холодильных агентах промышленных установок находится некоторое количество неконденсирующихся примесей, которые накапливаются в конденсаторе и могут на отдельных участках поверхности снижать коэффициент теплоотдачи. Обычно конденсационные установки с АВО оборудуют системами дренирования инертов в атмосферу, периодичность и время дренирования устанавливают для каждой конкретной установки. [c.130]

Первые эксперименты с фторорганическими соединениями провел американский химик Томас Мидгли-младший (1889—1944). В 1930 г. он получил фреон, молекула которого состоит из атома углерода и присоединенных к нему двух атомов хлора и двух атомов фтора. Фреон легко сжижается, следовательно, его можно использовать в качестве холодильного агента вместо таких легко сжижаемых газов, как аммиак и диоксид серы. В отличие от этих газов фреон не имеет запаха, нетоксичен и не воспламеняется. В настоящее время фреон почти повсеместно применяется в домашних холодильниках и кондиционерах. [c.144]

Перельштейн И. И. Исследование термодинамических свойств холодильных агентов. М. Госторгиздат, 1962. 62 с, [c.211]

К ротационным относятся также винтовые компрессоры, которые применяют для сжатия воздуха, различных газов и холодильных агентов. Винтовые компрессорные машины (ВКМ) способны сжимать любые газы чистые, содержащие твердые частицы или капельную жидкость. ВКМ используют также в вакуумных установках, особенно для создания низкого вакуума. Одна ступень компрессора может создавать до 90—97% вакуума. Винтовые компрессоры относятся к объе.мным машинам с внутренним сжатием, однако рабочие органы машины совершают не возвратно-поступательное движение, а вращательное. В связи с этим винтовые компрессоры имеют по сравнению с поршневыми ряд преимуществ. [c.252]

Концентрация рассола, движущегося в трубах испарителя, должна быть такой, чтобы температура замерзания его была на 8° С ниже температуры кипения холодильного агента. Охлаждение воды в испарителях разрешается нроизводить до температуры не ниже 6°С, с обязательным устройством звуковой и световой сигнализации о понижении температуры воды ниже заданной. [c.328]

Для защиты поршневых компрессоров от гидравлических ударов необходимо предусмотреть на всасывающих линиях установку отделителей жидкости от паров холодильных агентов или теплообменников-осушителей. Отделитель жидкости должен быть соединен с дренажным ресивером. Работа холодильной установки с поршневыми компрессорами без оТделителей жидкого хладоаген-та нли теплообменников-осушителей не допускается. [c.328]

Охлаждение циркуляционного газа осуществляется в восьмивентиляторном агрегате при рабочем давлении 31,8 МПа, По конструкции, схеме регулирования и условиям эксплуатаций ABO полностью аналогичны рассмотренным выше. Эффективное применение ABO для охлаждения и конденсации аммиака в технологических линиях стало возможным при переходе на более высокие давления и температуры конденсации. Если при водяном кожухотрубном оборудовании температура конденсации составляла 35—36"С, а предельное давление находилось в пределах 1,5—1,6 МПа, то в крупнотоннажных производствах давление конденсации холодильных агентов достигает 2.5 МПа при температуре конденсации 40—55°С, [c.19]

Шыбор схемы внешней трубопроводной обвязки ABO и теплообменных секций влияет на эффективность использования поверхности теплообмена и число единиц оборудований особенно при охлаждении и конденсации многокомпонентных смесей, холодильных агентов с высокой зоной перегрева. [c.27]

На схеме рис. 1-16, г применен вспомогательный холодильный цикл. Такая схема отличается сложностью в сравнении с ранее рассмотренными и требует дополнительных энергетических затрат, однако она позволяет получить /вых ь Основной теплоноситель поступает в теплообменные секции ABO, охлаждается до определенной температуры, а затем доохлаждается в испарителе вспомогательного холодильного цикла до температуры, равной (или ниже) температуре охлаждающего воздуха. Из испарителя газообразный холодильный агент (аммиак, фреон) отбирается компрессором, сжимается до давления, определяющего температуру /к, конденсируется и дросселируется в испаритель. На рис. 1-16, г в качестве конденсатора использована одна из секций основного ABO, но в зависимости от нагрузки можно использовать большее число секций или отдельно взятый ABO. Рассматриваемую схему целесообразно применять в безводных районах или при пиковых повышениях температуры атмосферного воздуха. Регулирование в ней осуществляется отключением холодильного цикла при достижении на выходе из ABO температуры вых, а при дальнейшем снижении i изменением расхода охлаждающего воздуха. [c.31]

В предст ленной схеме вода поступает на охлаждение до вых — 30 С в четыее теплоабменные секции АВО типа АВЗ с общей поверхностью теплообмена 7500 м . После охлаждения в АВО вода с вых = 30 °С направляется в испаритель, где за счет тепла, отбираемого холодильным агентом (аммиа- [c.44]

Испарившийся холодильный агент компримируется и через барботажную камеру с температурой /к, определяемой давлением нагнетания, поступает в две одиоходовые секции АВО для конденсации. Аммиак конденсируется, собирается в ресивере, дросселируется до давления испарения, и холодильный цикл замыкается. На рис. П-5 показаны параметры вспомогательного холодильного цикла в диаграмме состояния аммиака (координаты IgP —i). [c.44]

Схема вспомогательного холодильного цикла при его непрерывной эксплуатации и поддержании постоянной температуры продукта на выходе АВО, т. е. /вых = onst, должна предусматривать гибкую систему регулирования работы вентиляторов. При этом следует иметь в виду, что изменение производительности основного вентилятора отражается не только на значении теплового потока при охлаждении продукта, но и на температуре конденсации холодильного агента /к и температуре его испарения / [c.46]

Представляет интерес сравнение эффективности схем обвязок АВО для такого распространенного процесса, как конденсация аммиака в промышленных холодильных установках. Технологический процесс предусматривает двухстадийное изменение агрегатного состояния холодильного агента охлаждение газовой фазы до температуры насыщения и конденсацию агента при /к = onst. [c.48]

В параллельной схеме обвязки одноходовых АВО типа АВЗ с Руст = 7500 м2 весь процесс изменения агрегатного состояния холодильного агента от охлаждения газовой фазы до конденсации происходит по длине труб. Результаты расчета таких АВО с учетом деления всего процесса на две фазы сведены в табл. П-2. [c.48]

На логарифмическую разность температур оказывают влияние практически те же факторы, что и на величину Кф, но особенно 0ср зависит от изменения температуры t[ на входе в твп-лообменные секции. Температура t[ может отличаться от температуры охлаждающего воздуха на входе в ABQ ti на 3—б°С, что обусловлено рециркуляцией теплого воздуха, подогревом в вентиляторе и при его движении до теплообменных секций. Если в период испытаний на всасывание вентиляторов попадает воздух с повышенной температурой, что наблюдается при групповой установке АВО на технологических площадках, то вер определяется с большой ошибкой. Особенно тщательно к определению и оценке следует подходить при испытаниях АВО, работающих в режимах конденсации холодильных агентов. Если установлены причины неудовлетворительной работы оборудования, приступают к разработке мероприятий, повышающих эффективность систем воздушного охлаждения. [c.77]

Температура сжатия холодильного агента (аммиака), соответствующая точке 2, в большинстве случаев находится в пределах ПО—140°С. Температура конденсации для производств с использованием конденсационно-холодильного оборудования водяного охлаждения 34—36 °С, а для крупнотоннажных производств с АВО 40—60°С. Рабочее давление конденсации для указанных температур составляет 1,34—2,67 МПа. Холодильный агент поступает в трубное пространство АВО с параметрами, соответствующими точке 2. Весь процесс изменения аг-регативного состояния холодильного агента делится на две составные части охлаждение перегретого пара с температурой в точке 2 до температуры насыщения или конденсация при (к = onst. Результаты испытаний аммиачных конденсаторов показывают, что в одноходовых АВО, как правило, не происходит глубокого переохлаждения, так как конденсат не занимает всего сечения трубы, а следовательно над поверхностью [c.124]

Основные процессы и аппараты химической технологии Изд.7 (1961) -- [ c.714 , c.722 ]

Основные процессы и аппараты Изд10 (2004) -- [ c.325 , c.326 , c.647 , c.648 , c.659 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 4 (низкое качество) (1948) -- [ c.607 , c.614 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 5 (1950) -- [ c.675 , c.683 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 6 (1955) -- [ c.62 , c.645 , c.653 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Часть 2 Издание 2 (1938) -- [ c.240 , c.247 ]

Химические товары Том 1 Издание 3 (1967) -- [ c.65 ]

Процессы и аппараты химической технологии (1955) -- [ c.382 , c.393 , c.394 ]

Химическая термодинамика (1950) -- [ c.498 , c.525 , c.744 ]

Процессы и аппараты химической технологии Издание 3 (1966) -- [ c.423 , c.523 , c.539 , c.540 ]

Холодильная техника Кн. 1 (1960) -- [ c.57 , c.259 ]

Холодильные компрессоры 1981 (1981) -- [ c.0 ]

Общая химическая технология Том 1 (1953) -- [ c.494 ]

Разделение воздуха методом глубокого охлаждения Том 1 (1964) -- [ c.31 ]

Разделение воздуха методом глубокого охлаждения Том 1 Издание 2 (1973) -- [ c.29 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 8 (1971) -- [ c.342 , c.343 , c.686 , c.687 , c.699 ]

Справочник механика химического завода (1950) -- [ c.0 ]

Справочник по разделению газовых смесей методом глубокого охлаждения (1963) -- [ c.0 ]

Справочник по разделению газовых смесей (1953) -- [ c.0 ]

Процессы и аппараты химической технологии Издание 5 (0) -- [ c.423 , c.523 , c.539 , c.540 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология