Недорекуперация

Во всех циклах через детандер пропускается лишь часть газа (1 — М), которая определяется условиями теплообмена в теплообменниках. Когда эта часть газа достигает определенной величины, становится уже невозможным полностью передать полученный холод охлаждаемому потоку [М) газа высокого давления в теплообменниках в результате увеличиваются потери холода от недорекуперации. [c.63]

Потери от недорекуперации холода. Эти потери вызваны тем, что обратный газ, выходящий из теплообменника, имеет более низкую температуру, чем поступающий в теплообменник сжатый газ. С обратным газом теряется [c.547]

М — разность температур (недорекуперация) между поступающим в теплообменник сжатым газом и уходящим обратным газом. [c.547]

На рис. 15 приведена зависимость удельного расхода энергии на ожижение водорода от величины давления для различных циклов. Сопоставление кривых позволяет оценить относительную эффективность циклов. В расчетах учтен расход энергии для предварительного охлаждения. Кроме того, принято величина недорекуперации Д1=1°С, адиабатический к. п. д. детандера Т1 = 0,8. [c.47]

Поскольку в переохладителе газообразный азот несколько нагревается, отдавая часть холода азотной флегме, необходимо сначала составить тепловой баланс переохладителя азотной жидкости. Недорекуперацией на холодной стороне переохладителя задаемся = 5 К следовательно, жидкий азот должен охладиться с температуры 96,3 К (температура конденсации паров азота в конденсаторе) до температуры 79,8 -f 5,0 = 84,8 К (здесь 79,8 К — темпера- [c.437]

Общая нагрузка распределяется на теплообменники и холодильники аминовых растворов. Фактически тепловая нагрузка на холодильники равна величине недорекуперации тепла в аминовых теплообменниках. Нагрузка на тепло- [c.274]

Задаемся величиной недорекуперации на теплой стороне регенераторов и теплообменника ДГр = 4 К ДГт = 10 К. [c.435]

Расход энергии в процессе Ректизол слагается из расхода на покрытие потерь холода при недорекуперации и потерь холода в окружающую среду, на перекачивание абсорбента, создание вакуума, на абсорбцию паров воды и двуокиси углерода. [c.276]

Вырабатываемый на установке холод на уровне температур жидкого водорода расходуется 1) в виде потерь на недорекуперацию — 8,5%, 2) на отвод теплоты конверсии около 22,5%, 3) с выводимым продуктам—66%, [c.75]

Теплосодержание этого потока определяем по давлению 75 кгс/см и температуре выхода воздуха из кислородного теплообменника. Эту температуру можно рассчитать, задаваясь недорекуперацией на холодной стороне кислородного теплообменника, которую по данным эксплуатации, можно принять равной 50 К. Учитывая, что температура отходящего кислорода 93 К, находим [c.437]

Об1щя оценка очистки газа растворами карбонатов и МЭА. Из рассмотренных процессов модно сделать вывод, что очистка газов от горячими растворами поташа имеет ряд положительных особенностей, позволяющих существенно снизить расход тепла. При моноэтаноламиновой очистке 40-60 тепла расходуется на подогрев раствора вследствие недорекуперации в теплообменниках. При очистке растворами поташа расход тепла на нагрев раствора значительно меньше.Кроме того, при моноэтаноламиновой очистке 25-30 тепла расходуется на разложение соединений МЭА с. При поташной очистке эта величина умень- [c.229]

Температуру воздуха определяют для проверки правильности выбранных значений недорекуперации, разности температур и т. д. [c.438]

Применение этого турбодетандера позволило осуществить сжижение газа (воздуха) при давлении, не превышающем 59 10 н/л (6 ат). При таком давлении стало возможным использовать в качестве теплообменных устройств для газов регенеративные теплообменники (см. стр. 327), отличающиеся малой недорекуперацией холода и не требующие предварительной очистки воздуха от двуокиси углерода и влаги. Кроме того, применение в цикле только турбомашин позволяет достигать очень больших производительностей в одном агрегате. [c.675]

В открытых (разомкнутых) холодильных циклах, простейший пример которых был рассмотрен выше, на получение холода расходуется энергия сжатого газа. Для повышения экономичности низкотемпературных установок следует, с одной стороны, максимально снизить потери холода на установке на недорекуперацию н в окружающую среду и, с другой стороны, использовать наиболее экономичные холодильные циклы, которые позволяют получать необходимый холод с наименьшими затратами. [c.59]

Для установок без детандера М = 0 и второй член левой части обращается в нуль. Зная потери от недорекуперации и через изоляцию, можно определить необходимое рабочее давление и количество воздуха М, которое надо отвести иа детандер. [c.244]

В зависимости от типа установки на входе теплого потока в теплообменную аппаратуру принимают разность температур от 3 до 10° С в этом случае потери холода на недорекуперацию (<2г = СрА Т) нри теплоемкости газа Ср = 0,55 ккал нм -°С составят от 1,65 до 5,5 ккал/нм . [c.60]

Таким образом, теоретическим пределом переохлаждения жидкого хладагента (при давлении конденсации Рк) в змеевике является промежуточная температура t p. Практически же температура /б будет на 3...5 °С выше Разность температур / —iy>—3...5 °С называют недорекуперацией. [c.34]

Расход холода на сжижение газа (Ql) при давлении 1 кГ/см составляет для пропана 244 ккал/нм и для метана 154 ккал/нм , т. е. значительно превышает потери холода на недорекуперацию и в окружающую среду. Поэтому установки сжижения газа расходуют значительно больше холода но сравнению с установками, предназначенными только для низкотемпературного разделения газа. [c.60]

Потери от недорекуперации А11[ при разделении воздуха на газе образные кислород и азот равны сум- [c.244]

Газ охлаждается в холодильнике 1 при прямом контакте с хладо-агентом— 60%-ным водным раствором метанола с температурой —38 °С. Соотношение жидкость — газ я= 0,00055 м /м (при н. у.). Вследствие высокой эффективности теплопередачи при прямом контакте недорекуперация на теплом конце теплообменника не превышает 3 °С. Одновременно с охлаждением происходит осушка и удаление из газа некоторых примесей. При этом исключаются трудности, связанные с вымораживанием влаги в теплообменниках. [c.274]

Расход холода па возмещение недорекуперации и покрытие потерь в окружающую среду составляет менее 10% общего расхода энергии, а на создание вакуума — менее 5%. [c.276]

В рассматриваемом цикле (рис. ХУ1-9, а) сжатый газ проходит последовательно через водяной холодильник, предварительный теплообменник, испаритель машины умеренного охлаждения и основной теплообменник. На выходе из последнего газ дросселируется его ожиженная часть х отводится из системы, а газообразная часть (1—х), проходя через предварительный и основной теплообменники, отдает свой холод потоку сжатого газа. Диаграмма Т—З этого цикла (рис. ХУ1-9, б), если пренебречь потерями холода в окружающую среду и от недорекуперации, состоит из изотермы сжатия 1—2, изобары охлаждения 2—5, изоэнтальпии дросселирования 5—6, изотермы расширения (на- [c.746]

Как следует из таблицы, замена моноэтаноламиновой очистки способом Сульфинол позволяет увеличить почти в 1,5 раза нагрузку по газу. При этом для обеспечения нормальной работы регенератора его диаметр пришлось увеличить в 1,5 раза. Регенератор имел 18 клапанных тарелок, остальное оборудование — теплообменники, холодильники, хранилище, узел приготовления раствора— могут быть такими же, как и при моноэтаноламиновой очистке. По данным [188], регенерацию ведут нри 65 °С. Общий расход пара нри очистке методом Сульфинол снижается в 2—2,5 раза по сравнению с моноэтаноламиновой очисткой и на 10% по сравнению с очисткой горячими растворами поташа. Это объясняется уменьшением количества отдувочного нара и значительным снижением расхода нара на покрытие недорекуперации в теплообменниках, так [c.244]

Величина Ср (А4 — А ) — тепло, эквивалентное разности недорекупераций на двух смежных ступенях. Принимая А/в> Ai , мы допускаем определенную потерю холода на данной ступени однако, тем самым снижается потеря от недорекуперации на нижних ступенях, где ее величина должна быть минимальной. Следует также помнить, что увеличенное значение А позволяет сокращать размеры теплообменников, а это в конечном счете может оказаться экономически целесообразным. Если теплоемкость меняется существенно, то этот член равен Ср Ate — Ср А/ ). [c.45]

При идеальном (полном) процессе теплообмена в теплообменной аппаратуре несжиженный газ выходил бы из установки при температуре = Ту с энтальппей Я . Фактически из теплообменника этот ноток газа выходит при температуре Т <. Ту с энтальпией Н всегда наблюдается недорекунерация (неполная рекуперация) холода в теплообменной аппаратуре. Потеря холода от недорекуперации равна Q2 = Н г — Яа. Кроме того, в холодильных установках следует учитывать приток тепла на установку из окружающей среды или, как говорят, потери холода в окружающую среду Q . [c.57]

Потери холода от недорекуперации is тсплообл1енной аппаратуре 1)удут равны [c.58]

Холодопроизводительность установки разделения природного газа расходуется на компенсацию потерь холода от недорекуперации и в окружающую среду. Если одна из фракций (М ) выводится с установки в жидком виде, то для получения этой жидкой фракции потребуется дополпительный расход холода [c.59]

Для снижения потерь холода на недорекуперацию необходимо понизить разность температур между потоками на входе теплого потока в теплообменную аппаратуру Д Г = Tj — 7 . , что достигается прнмепением более совершенной теплообменной аппаратуры и увеличением поверхности теплообмена. Снижение потерь холода в окружающую среду достигается применением теплоизоляции аппаратуры низкотемпературных установок. [c.59]

В вдеальном дроссельном воздушном цикле очень малы доля получаемой жидкости ( 5,5%) и холодильный коэф. ( 7%) коэф. Т1т 5%. В реальном цикле из-за тепловых потерь в окружающую среду, недорекуперации теплоты в ТО, а тукже неизотермичности сжатия значения д и м. б. существенно ниже (в 2-3 раза и более). [c.304]

Из изложенного выше следует, что процес очистки газа от СОа горячим раствором поташа имеет ряд положительных особенностей, дозволяющих существенно снизить расход тепла. Например, при моноэтаноламиновой очистке примерно 40—60% тепла расходуется ла подогрев раствора вследствие недорекуперации в теплообменниках. При очистке горячим раствором поташа эта статья расхода в значительной мере (при грубой очистке — полностью) отпадает. [c.250]

Потери внутри цикла отсутствуют единственная потеря — от недорекуперации — довольно велика — 14,6%. Эффективность процесса 85,4%. КПД, отражающий термодинамическую эффективность процесса -Пе, как видно из эксергетического баланса, намного ниже — всего 11% потеря от иедорекуперации, как было уже показано выше, нич- [c.212]

Для расчета величины q необходимо иметь значения Аг и Ах. Недорекуперация Ai на действующих установках обычно колеблется от 12 до 20 °С, xotH при плохом состоянии теплообменных поверхностей эта величина существенно выше. Значение Да колеблется от 10 (в худшем случае) до 33 м СО /м (при абсорбции под давлением, высокой степени нясищения раствора в абсорбере — до 0,65—0,7 моль/моль и концентрации МЭА 20%), однако обычно опо равно 12—16 м /м . Теплота Гн,о 1780 кДж/м (425 ккал/м водяных паров). [c.177]

При расчетах долю М направляемого на детандер газа принимают возможно большей, но при условии, чтобы минимальная разность температур АТт-п была не менее 3—4 К. В этом случае значение у будет наибольшим. Попытка дальнейшего увеличения М приводит к тому, что газ потока п выходит недостаточно нагретым (точка 7 ). Потери от недорекуперации А1а— = Ср, ДГ2-7 возрастают настолько, что у уменьшается, несмотря на возрастание Л1Д1д. Поэтому в каж-,дом случае увеличение доли газа, пропускаемого через детандер, имеет предел, после которого увеличение М приводит к уменьшению у. Удельный расход электроэнергии иа 3 кг ожиженного газа или удельная электрическая мощность на 1 кг/с производительности по ожиженио-му газу определяется в установках, работающих по процессу Клода, по формуле [c.217]

Величина (вых определяется из условий смешения в полости а газа, нагретого в результате эффекта Джоуля и вновь поступившего через впускной клапан. Изменение температур в полости а во времени показано на рис. 9.28 обозначения здесь те же, что и на диаграмме рнс. 9.28,6 (пунктирной линией показано изменение температуры порции газа, поступающего в полость а во время переталкивания). Ееличина АТ —Т а—Т а отражает недорекуперацию в регенераторе, в результате которой газ выходит из него более холодным, чем поступает. Чем меньше потеря, связанная с АГн, тем больше Л/раб и, следовательно, Qa. Более подробно методика расчета рефрижераторов Гиффорда — Макмагона изложена в [3, 16]. [c.277]

Криогенный метод. В.р. осуществляется прн криогенных т-рах (ниже - 150°С) в т. наз. воздухоразделит. установках (ВРУ) путем ректификации воздух предварительно подвергают сжижению. Теоретически миним. работа, необходимая для В.р., прн обратимом процессе определяется только начальным состоянием воздуха и конечным состоянием продуктов разделения = ТД5, где Г-т-ра окружающей среды, Д5-изменение энтропии системы. Действит. расход энергии в ВРУ намного больше, что объясняется потерями холода в окружающую среду, недорекуперацией (необратимостью теплообмена между воздухом и продуктами разделения), гидравлич. сопротивлениями и др. Так, расход энергии на получение 1 м 99,5%-ного О достигает 0,38-0,42 кВт ч, тогда как L h = 0,067 кВт ч. [c.409]

Ранее на отечественных заводах применялись регенераторы главным образом с кольцевой керамической насадкой, располагавшейся двумя слоями высотой по 6 м. В процессе эксплуатации насадка регенератора изнашивается, что приводит к уменьшению эффективности аппарата и увеличению расхода пара. Кроме того, ъследствие забивки теплообменников кусками насадки снижается температура насыщенного раствора перед регенератором (т. е. возрастает недорекуперация), что вызывает дополнительное увеличение расхода пара. Поэтому дальнейшее использование насадки в регенераторе следует считать перспективным только при повышении ее механической прочности, а также в случае применения термостойких пластических материалов. Данные по эксплуатации промышленных насадочных регенераторов диаметром 3,2 м п и давлении в верхней части 0,166 МПа (1,7 кгс/см ) приведены в табл. 1У-18. [c.199]

При абсорбции под давлением (оцзс = 0,6—0,65 моль/моль), при недорекуперации = 12—13 °С и при использовании многопоточных схем расход тепла составляет 5,23—5,46 МДн /м (1250— 1.300 ккал/м=> СОз). [c.223]

Температура предварительного охлаждения 80° К температура перед дроссельной ступенью 11° К соответствующие недорекуперации на этих уровнях д/дд =3 С детандера 0,75 потери 1,25 кдж1кг [c.50]

Рассмотрим две смежных ступени (уровни температур 7г 1 и Тг) такой многоступенчатой установки (рис. 23). Энергетический баланс такой ступени определяется формулой (42). В задаче П. Капицы газ принят идеальным, потери от недорекуперации и в окружающую среду отсутствуют при этих условиях из уравнения (42) имеем [c.53]

Применение ряда ступеней позволяет компенсировать основную долю потерь от недорекуперации и от теплопритоков из окружающей среды при более высоких Г таким образом, достигаются минимальные потери на самой низкой ступени, где создается полезная холодопроизводительность. Наконец, возможны рефрижера- [c.64]

Энергетические основы трансформации тепла и процессов охлаждения (1981) -- [ c.181 ]

Курс технологии связанного азота (1969) -- [ c.62 , c.110 ]

Технология связанного азота Издание 2 (1974) -- [ c.110 , c.191 ]

Глубокое охлаждение Часть 1 (1957) -- [ c.94 , c.141 ]

Технология связанного азота (1966) -- [ c.104 , c.118 , c.130 , c.143 , c.145 ]

Справочник по физико-техническим основам криогенетики Издание 3 (1985) -- [ c.57 , c.61 , c.80 ]

Глубокое охлаждение Часть 1 Изд.3 (1957) -- [ c.94 , c.141 ]

Техника низких температур (1962) -- [ c.19 , c.30 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология