Рекуперация холода

Несконденсировавшийся газ из сборника жидкости поступает в испаритель третьей ступени для рекуперации холода, а затем в компрессор для сжатия. [c.132]

Для полной рекуперации холода газовый поток из емкости Е-2 делится на пять потоков, три из которых охлаждаются обратными потоками метановых фракций и два - в кипятильниках Т-7 и Т-8 отпарных колонн К-1 и К-2. После охлаждения и частичной конденсации все пять потоков объединяются и поступают на сепарацию в емкость Е-13/1 под давлением не ниже 4,4 МПа при температуре минус 75 °С. Обогащение газа гелием осуществляется последовательно в четыре ступени. [c.164]

Температура после дросселирования может быть снижена путем рекуперации холода. Для этого сжатый газ до поступления в дроссельный вентиль пропускают через теплообменник, где охлаждают расширенным газом перед его подачей в компрессор из подогревателя. [c.549]

Холодопроизводительность и затрата работы на сжатие газа при рекуперации холода не изменяются. [c.549]

Используя дросселирование воздуха в сочетании с рекуперацией холода, К. Линде разработал рассматриваемые ниже циклы получения жидкого воздуха. [c.549]

НПт. I (.JJ g основном плоские многоканальные горелки беспламенного горения фирмы Джон Зинк (рис. 11). Особенностью этих горелок является возможность сжигания метана или метано-водородной смеси, выделенной из газов пиролиза и имеющей сравнительно низкое давление — до 2 кПа после рекуперации,холода. [c.50]

Таким образом, рекуперация холода отходящего кислорода происходит в теплообменнике, позволяющем получить сухой кислород, а рекуперация холода отходящего азота — в переохлади-теле и регенераторах. Чистота кислорода 99,5%. Для повышения чистоты отходящего азота предусмотрена возможность отбора небольшого количества (до 75 м /ч) аргонной фракции. Она нагревается в секции кислородного теплообменника, а затем выбрасывается в атмосферу или используется для отогрева адсорберов ацетилена. Для повышения безопасности условий эксплуатации в установках последнего выпуска предусмотрен выносной блок с дополнительным конденсатором. [c.431]

Из сепаратора 10 газ после охлаждения сухим газом, выходящим из деэтанизатора 16, до —51 °С поступает в низкотемпературный сепаратор 11, где отделяется от образовавшегося конденсата и с температурой —51 °С и давлением 3,7 МПа проходит в турбодетандер 13. Конденсат из низкотемпературного сепаратора 11 проходит дроссель 15, где давление его понижается до 1,8 МПа, и поступает в деэтанизатор 16. В турбодетандере 13 давление газа понижается до 1,8 МПа при этом, частично конденсируясь, он охлаждается до —78 °С. Газ с конденсатом из турбодетандера 13 направляется в верхнюю часть деэтанизатора 16. Деэтанизированная ШФУ с низа деэтанизатора 16 с температурой 69 °С идет на дальнейшую переработку. Сухой газ из деэтанизатора 16 после рекуперации холода дожимается в компрессоре 12 до 2,0 МПа за счет энергии, вырабатываемой турбодетандером 13, далее в дожимном компрессоре 7 — до 4,0 МПа. [c.188]

В данном случае количественная оценка затрат холода относится только к абсорбции, так как в тепловом балансе схемы не учитывалась рекуперация холода сухого газа, температура кото- [c.220]

С верха абсорбера 7 выходит сухой газ. Его смешивают с газом, полученным в сепараторе 6, и вместе с легким регенерированным абсорбентом подают в пропановый испаритель 4, где в результате взаимодействия и охлаждения потоков абсорбент предварительно насыщается легкими углеводородами. Из испарителя 4 смесь сухого газа и абсорбента поступает для разделения в сепаратор 5. Сухой газ из сепаратора направляют потребителям после рекуперации холода в теплообменниках 1 а 2, а регенерированный насыщенный легкими углеводородами абсорбент подают на верхнюю тарелку секции А абсорбера 7. [c.241]

Схема НТК характеризуется развитой системой рекуперации холода и взаимосвязанностью процессов, а в случае схемы с предварительной деэтанизацией конденсата имеется также материальный рецикл. [c.314]

Ли пропановом испарителей от 37 до—23 С, в результате этого часть газа конденсируется. Для предотвращения гидратообразования при охлаждении газа в сырьевой поток перед теплообменниками 2 и 3 я пропановым испарителем 4 вводят раствор этиленгликоля. Из испарителя 4 смесь газа, обводненного этиленгликоля и сконденсировавшихся углеводородов (конденсата) поступает для разделения в сепаратор 5. После сепаратора обводненный этиленгликоль направляют на блок регенерации (на схеме не показан), конденсат — в абсорбционно-отпарную колонну 12 (после рекуперации холода в теплообменниках 3 и 16), а газ — в нижнюю часть абсорбера 8. На верхнюю тарелку абсорбера поступает регенерированный, предварительно насыщенный легкими углеводородами абсорбент, охлажденный до —23 °С. С верха абсорбера 8 получают сухой газ, который после узла предварительного насыщения (пропанового испарителя 7 и сепаратора 6) и рекуперации холода в теплообменнике 2 используют в качестве топлива. [c.244]

С низа абсорбера 8 отводят насыщенный абсорбент. Этот поток дросселируют (снижают давление с 4 до 3,5 МПа) и после рекуперации холода в теплообменнике 9 направляют в питательную секцию абсорбционно-отпарной колонны 12 (давление в колонне [c.244]

С верха АОК получают сухой газ, который после узла предварительного насыщения (пропанового испарителя 10 и сепаратора 11) и рекуперации холода в теплообменнике 1 направляют потребителям. С низа абсорбционно-отпарной колонны 12 отводят деэтанизированный насыщенный абсорбент. Этот поток нагревают в рекуперативном теплообменнике 15 и подают в питательную секцию десорбера 21 (рабочее давление в аппарате 1,4 МПа). С верха десорбера выходит деэтанизированная широкая фракция углеводородов Сз+в сш а, которая после конденсации и охлаждения в воздушном холодильнике 18 поступает в рефлюксную емкость 19. Часть ШФУ используют для орошения десорбера, а избыток охлаждают в воздушном холодильнике 20 и откачивают [c.244]

Из приведенных данных видно, что схемы НТР и НТК по мощности холодильной установки примерно равноценны. Важным преимуществом схем НТР является более высокий температурный уровень процесса (в данном примере температура в рефлюксной емкости в схеме НТР равна —30°С). Для достижения такой же степени разделения температура в низкотемпературном сепараторе в схеме НТК должна быть —37 °С. В схемах НТР не требуется рекуперация холода конденсата, выпавшего при охлаждении сырого газа, поэтому потребность в теплообменной аппаратуре в этой схеме меньше, чем в схеме НТК. Важным преимуществом схемы НТР является меньший расход тепла в кипятильнике колонны. В рассматриваемом примере расход тепла в схеме НТР почти на 30% меньше, чем в схеме НТК- [c.252]

Материальный рецикл в узле конденсации схемы НТК с предварительной деэтанизацией целесообразно разорвать по потоку, представляющему собой газы отпарки из сепаратора 9 (рис. IV.32). Заданную степень извлечения целевого компонента будем обеспечивать температурой в сепараторе 8 как наиболее сильно влияющим параметром. Тепловые связи между аппаратами не представляют трудностей при расчете схемы, так как после узла рекуперации холода в схеме имеется пропановый испаритель 7, способный поддерживать любую (в пределах изотерм испарения пропана) заданную температуру в сепараторе 8, а заданную температуру в сепараторе 9 (в пределах еп.з < Wo < 4х — где 4 — температура сырого газа At — перепад температур на горячем конце теплообменника) всегда можно обеспечить теплообменом в теплообменнике 6. [c.315]

Сжатый В компрессоре воздух охлаждается затем про-дуктами разделения до - 170°С в переключающихся регенераторах или реверсивных пластинчатых теплообменниках. Одновременно с понижением т-ры воздуха вымораживаются содержащиеся в нем водяные пары и СО . Затвердевшие примеси сублимируются и выносятся при рекуперации холода продуктами разделения и при соответствующем переключении теплообменных аппаратов. Далее [c.410]

Отделение механических примесей и капельной -жидкости из газа происходит во входном сепараторе и на фильтрах, улавливающих частицы размером до 3 мкм. Охлаждение газа производится в восьми параллельных теплообменниках, суммарная тепловая нагрузка составляет 114 млн. кДж/ч. В основном охлаждение достигается за счет рекуперации холода остаточного газа низкого давления, а частично этановым холодом. Дополнительно газ охлаждается в двух параллельно соединенных турбодетандерных аппаратах производительностью до 25 млн. м /сут и максимальной мощностью 4600 кВт. [c.181]

Технологическая схема получения углекислоты состоит из устройства для очистки газа от сероводорода с помощью окислов железа и компрессорной установки. После сжатия смесь направляется в конденсатор, где углекислота сжижается, а неконденсирующиеся газы (Н2, СО) выпускаются в атмосферу с рекуперацией холода, полученного в результате дросселирования. Полученную жидкую углекислоту используют для производства сухого льда в баллонах. [c.287]

Жидкая углекислота поступает к стапельным баллонам, откуда, пройдя теплообменники, предназначенные для рекуперации холода отсасываемых из второго промежуточного сосуда и сухоледного пресса паров, дросселируется до давления 2450—2940 кПа в первый промежуточный сосуд. [c.289]

На блок тонкой очистки (рис. У-19) гелиевый концентрат поступает в теплообменник для рекуперации холода потоком гелия высокого давления. [c.247]

Типичная схема установки низкотемпературной сепарации (УНТС) представлена на рис. 1. Сырой газ со скважин поступает на первую ступень сепарации /, где отделяется жидкая фаза (пластовая вода с растворенными ингибиторами и сконденсировавшийся углеводородный конденсат). Отсепарирован-ный газ направляется в рекуперативные теплообменники 2 и 3 для рекуперации холода с дросселированных потоков газа и конденсата. Для предупреждения гидратообразования в поток газа перед теплообменниками впрыскивают моно-, диэтилен-гликоль (ДЕГ) или метанол. При наличии свободного перепада давления (избыточного давления промыслового газа) охлажденный газ из теплообменников поступает в расширительное устройство - дроссель или детандер. При отсутствии свободного перепада давления газ направляют в испаритель холодильного цикла, где используется внешний хладагент, например сжиженный пропан. После охлаждения в расширительном устройстве или испарителе газ поступает в низкотемператур- [c.5]

Рекуперация холода между потоками воздуха низкого и высокого давления обеспечивала возможность регулирования температуры в широком диапазоне от температуры окружающей среды вплоть до температуры снижения воздуха. Стабильность заданной температуры обеспечивалась постоянством параметров воздуха на входе в установку и постоянным расходом воздуха при заданной степени рекуперации. Колебания температуры термостата вокруг заданного уровня на установившемся режиме не превышали + 0,2° К. [c.275]

ПОТОЧНОМ теплообменнике] (рекуператоре) 2 и поступает во второй водомаслоотделитель 3. Основная часть сжатого воздуха возвращается в рекуператор 2, где нагревается и направляется к потребителю. Оставшаяся часть сжатого воздуха направляется в вихревой охладитель 4. Охлажденный поток из охладителя поступает в рекуператор, где нагревается и выбрасывается в атмосферу. Нагретый поток охладителя также выбрасывается в атмосферу. При осушке газов потоки после расширения в охладителе отводятся в трубопровод низкого давления для дальнейшего использования в технологическом процессе. Другая схема (рис. 84, б) отличается от первой тем, что в ней для рекуперации холода используется двухпоточный теплообменник 2. В нем теплота поступающего воздуха отводится только к обратному потоку сжатого газа. Теплообменник 5 предназначен для дальнейшего охлаждения сжатого газа холодным потоком из вихревого охладителя. [c.217]

Развитая схема НТС представлена иа рис. 49. Сырой газ со скважин I поступает на первую ступень сепарации 1, где отделяется жидкая фаза (пластовая вода с растворенными ингибиторами и выпавший сконденсировавшийся углеводородный конденсат). Отсепарированный газ направляется в теплообменники 2, 3 для рекуперации холода сдросселированных газа и конденсата. Для предупреждения гидратообразования в поток газа перед теплообменниками подается гликоль или метанол. Охлажденный газ из теплообменников при наличии свободного пе- [c.153]

Дальнейшая доработка вихревой технологии для осушки нефтяного газа должна быть направлена на достижение максимального КПД сепарирующего узла ТВТ, а также на увеличение эффективности процесса рекуперации холода, генерируемого в результате эффекта Ранка-Хилша. [c.335]

Пары хладагента первой ступени, например пропана, конденсируются водой или воздухом и после расширения в дроссельном устройстве поступают в испаритель И-1 для конденсации паров хладагента второй ступени, например этана. Сконденсированный хладагент второй ступени после дросселирования поступает в И-2 на конденсацию хладагента третьей ступени, например природного газа. Несконденсировавший-ся газ из сепаратора С-1 поступает в теплообменник Т-2 для рекуперации холода, а затем в компрессор К-3 для сжатия. [c.130]

Жидкость и пар (точка 5) направляются в качестве обратного газа в теплообменник для охлаждения сжатого газа. Здесь жидкость испаряется по изотерме 5—6, а образовавшийся сухой насыщенный пар перегревается по и зобаре 6—7. Таким образом, при полной рекуперации холода газ возвращается к первоначальному состоянию (точка /). [c.222]

При рекуперации холода путем теплообмена между газом, поступающим в детандер, и расщирепным газом холодопроизводительность дрос. и работа в компрессоре не изменяются однако /дет, уменьщается и, следовательно, общая затрата работы [c.556]

Дейсгннтельная холодопроизводительность всегда меньше теоретическоР на величину У — суммарных потерь холода, складывающихся из его потерь в окружающую среду н иатерь вследствие неполной рекуперации холода в теплообменнике III. Таким образом [c.667]

С верха АОК отводят сухой газ, с низа — деэтанизированный насыщенный абсорбент. Сухой газ после узла предварительного н< сыщения регенерированного абсорбента (пропанового испарителя 10 и сепаратора И) и рекуперации холода направляют потребителям, а деэтанизированный абсорбент подают в питательную секцию десорбера 18 (давление в аппарате 2 МПа). С верха десорбера получают широкую фракцию углеводородов (ШФУ) Сз+высшн . которая после конденсации и охлаждения в воздушном холодильнике 16 поступает в рефлюксную емкость 17. Часть ШФУ используют для орошения десорбера, а избыток откачивают в товарный парк. [c.241]

С низа абсорбера 5 отводят насыщенный абсорбент один поток смешивают перед пропановым испарителем 4 с сырым газом (с целью предварительного отбензинивания газа), другой — после рекуперации холода в теплообменнике 8 поступает в испаритель-сепаратор 9, где насыщенный абсорбент частично разгазируется в результате дросселирования. Из испарителя-сепаратора газ и насыщенный абсорбент направляют в абсорбционно-отпарную колонну 11. Все другие элементы рассматриваемой схемы не отличаются от элементов предыдущего газоперерабатывающего завода. [c.243]

По схеме, изображенной на рис. 111.90, охлажденный конденсат, выделенный в сепараторе /, вводят через емкость 7 в поток газа перед низкотемпературным сепаратором 5. Схема исключает технологические потери конденсата, обеспечивает глубокую рекуперацию холода и тепла технологических потоков и возврат газов выветривания и стабилизации конденсата в основной поток обрабатываемого газа. Когда избыточная энергия пласта исчер- [c.263]

При идеальном (полном) процессе теплообмена в теплообменной аппаратуре несжиженный газ выходил бы из установки при температуре = Ту с энтальппей Я . Фактически из теплообменника этот ноток газа выходит при температуре Т <. Ту с энтальпией Н всегда наблюдается недорекунерация (неполная рекуперация) холода в теплообменной аппаратуре. Потеря холода от недорекуперации равна Q2 = Н г — Яа. Кроме того, в холодильных установках следует учитывать приток тепла на установку из окружающей среды или, как говорят, потери холода в окружающую среду Q . [c.57]

Поступаю ций па установку газ при давлении Pj и температуре Ту ироходит теплообменную аппаратуру А и аппаратуру разделения В, в которой разделяется, например, на две фракции. Количество фракций равно соответственно М и М . После рекуперации холода в теплообменной аппаратуре эти две фракции вьтводятся с установки при давленнях и температурах соответственно Р2 и Т и и Т . [c.58]

Сконденсировавшиеся углеводороды выделяются в сепараторе и через втиленовый холодильник поступают в деметанизатор. Товарный газ с верха сепаратора объединяется с верхним продуктом деметанизатора и перед подачей в магистральный газопровод для рекуперации холода проходит этиленовый и пропиленовый холодильные циклы. Давление в деметаниза-торё 3,5 МПа. Нижний продукт деметанизатора поступает в ректификационную колонну К-3, где из него выделяется фракция, содержащая не менее 95,5% этана, не более 2% метаиа и 2,3% пропана. [c.172]

Газ, отводимый сверху колонны К1, направляется на рекуперацию холода в теилообмепиики Тб, Т4, ТЗ, Т1, затем поступает иа всас компрессора турбодетапдериого агрегата и после охлаждения в аппаратах воздушного охлаждения иостуиа-ет в компрессорный цех, где дожимается до давления магистрального газопровода. Часть этого газа после выхода из Т1 может добавляться к газу, поступающему в блок подготовки. [c.171]

На рис. 3.45 представлена технологическая схема установки выделения гелиевого концентрата с азотным холодильным циклом. Последовательное охлаждение, сжижение газа и ректификационное его разделение в установке производятся за счет рекуперации холода сдросселироваипых сжижеппых фракций. [c.207]

Существуют исключения, когда разность температур теплоносителей поддерживается на уровне 2—3 градуса холодообменники в циклах глубокого охлаждения (с целью повыщения полноты рекуперации холода) конденсаторы в колоннах для разделения воздуха (чтобы избежать повыщения давления в колонне) и др. [c.616]

По варианту // (рис. 6.27) очищенный и осушенный газ / под давлением 3,2 МПа охлаждается вначале пропаном, затем в двух рекуперативных теплообменниках (с промежуточной сепарацией) до -104 °С и после дросселирования с температурой -153 С подается в колонну. Снизу этой колонны отводится в основном метан. Верх колонны охлаждается за счет рекуперации холода, отчего там поддерживается температура -191 С, при которой сверху отводится смесь гелия и азота. Эта смесь затем доохлаждается в двух рекуперативных теплообменниках и в двух сепараторах разделяется на концентрат гелия (85%) и концентрат азота (99,5%). Последний, расширяясь в турбодетандере 5, охлаждает верх колонны и отводится как продукт. По такому варианту извлекается около 95 - 96% гелия от его исходного содержания в газе (по варианту / степень извлечения ниже и не превышает 85%). [c.327]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология