Быстроходность насоса

По аналогии с коэффициентом быстроходности насоса в расчега. с используется кавитационный коэффициент быстроходности С, предложенный впервые С.С. Рудневым [c.68]

С — кавитационный коэффициент быстроходности насоса [c.5]

Коэффициент быстроходности насосов [c.201]

Для анализа подобия насосов используют также коэффициент быстроходности насосов п определяемый по формуле [c.108]

Затем после черточки приводится цифра, показывающая коэффициент быстроходности насоса, уменьшенный в 10 раз, и цифра, показывающая число ступеней (колес). Далее ставится буква К, если насос предназначен для перекачки кислоты или кислой среды, и буква С, если он предназначен для сжиженных нефтяных газов. [c.165]

Наиболее пригодны для перекачивания вязких жидкостей быстроходные насосы без направляющего аппарата и с колесом малого диаметра, имеющим небольшое число лопаток и большой угол выхода жидкости из колеса. [c.205]

КОЭФФИЦИЕНТ БЫСТРОХОДНОСТИ НАСОСОВ [c.201]

Если насос имеет несколько цилиндров, поршни которых приводятся в движение от общего коленчатого вала (многопоршневой насос), то его подача получается умножение.м подачи одного поршня на число их. Характерными для поршневых насосов величинами являются отношение хода поршня к диаметру S/D и средняя скорость поршня r,.f.p = S /30. Обычно, чем быстроходнее насос, тем меньше S/D. [c.244]

Рассмотрим теперь для тех же условий быстроходный насос, характеристика которого имеет перегиб (см. рис. 12-4), и проверим устойчивость режима Р, показанного на рис. 14-11,6. Увеличим [c.261]

Коэффициент быстроходности насосов является критерием их геометрического подобия. [c.195]

Между значением tis и соотношением размеров рабочего колеса насоса имеется определенная связь. Чем выше коэффициент быстроходности, тем меньше должно быть отношение наружного диаметра Г>2 рабочего колеса к его входному диаметру Di и тем больше относительная ширина выходного отвер- стия колеса. При /Ts = 40 — 80 отношение Z)2/Z)i = 2,5, в этом случае насос называется тихоходным при Пз = 80—150 имеем D2/Di = 2 (нормальный насос) при rts=150 —300 D2/Di=l,8— 1,4 (быстроходный насос). [c.146]

Уравнение (301) показывает, что при заданных подаче и напоре Я более быстроходный насос позволяет иметь двигатель с более высокими скоростями вращения. [c.370]

По расположению опор и положению вала различают насосы консольные и двухопорные с горизонтальным и вертикальным валами. Наконец, по коэфициенту быстроходности различают тихоходные, нормальные и быстроходные насосы. [c.114]

Таким образом, при заданных Q Н более быстроходные насосы будут иметь меньшие собственные размеры и размеры двигателя, что экономически выгодно. [c.371]

При очень быстром движении среды возможна так называемая кавитационная эрозия, когда под действием сильных ударов жидкости о поверхность металла разрушаются не только поверхностные пленки, но и сама поверхность. Кавитационная эрозия бывает на лопастях гидравлических турбин, быстроходных насосов, гребных винтов морских судов и т. п. [c.36]

По числу оборотов в минуту (п) насосы делятся на тихоходные (п=45— 60 об/мин), нормальные (я=60—120 об/мин) и быстроходные (ге=120—180 об/мин). У быстроходных насосов с электрическим приводом л<250 об/мин, у прямодействующих насосов число двойных ходов равно 50—120 в минуту. [c.94]

Признаком быстроходности насоса считают быстроходность колеса, которая характеризуется коэффициентом быстроходности, обозначаемым п . [c.143]

Ск — кавитационный коэффициент, зависящий от быстроходности насоса Пд (при Пд = 50 80 коэффициент Ск = = 600 800, при Пд = 80 150 коэффициент Ск = = 800-1000) [c.176]

Движение поршня (плунжера), как указано ранее, сопровождается возникновением инерционных сил (нагрузок на фундамент и детали насоса), поэтому максимальная частота врашения кривошипа ограничена (не более 300 об/мин). При этом различают быстроходные насосы (и - 120 300 об/мин), обеспечивающие повышенную производительность и исполненные чаще всего с вертикальным (вверх-вниз) перемещением поршня среднескоростные (и = бОн-120 об мин) и тихоходные (и = 40-н60 [c.278]

В более быстроходных насосах п, = 100- 350) характеристики Н — Q, N — (Э, т] — Q при возникновении кавитации понижаются постепенно еще до того, как будет достигнут срывной режим. В этих случаях канал между лопастями рабочего колеса широкий и короткий, поэтому требуется большее падение напора на входе в канал или более значительное увеличение подачи, чтобы кавитационная каверна заняла всю ширину канала. Вследствие этого снижение кривых Н — Q, N — С, т — Q происходит на большем диапазоне подач. [c.116]

После выбора /г х неизвестными величинами в формуле (102) остаются М- и с . Значение М- находится по табл. 7. Величина теоретической скорости Сщ в щели клапана в зависимости от требующейся высоты всасывания выбирается обычно в пределах 3—6 м/сек. Для вязких, горячих и легко испаряющихся жидкостей Сщ может быть меньше. Приведенные значения с относятся к насосам, у которых рабочие камеры заполняются под атмосферным давлением. Для насосов, работающих с заполнением рабочей камеры под давлением больше атмосферного, Сщ может достигать 12— 16 м/сек (у быстроходных насосов). Данными табл. 7 можно [c.74]

Поскольку, как сказано выше, серия геометрически подобных насосов имеет один и тот же коэ( к )ициент быстроходности, насосы можно сгруппировать по типам в зависимости от коэффициента быстроходности (табл. 2). [c.68]

Роторные насосы работают при большом числе оборотов, вследствие чего они могут соединяться с электромоторами эластичной муфтой или приводиться клиноременной передачей с передаточным числом, близким к единице. Благодаря быстроходности насосов и компактности привода они занимают мало места и вес их незначителен. Роторные насосы являются самовсасывающими. Они находят применение в следующих случаях [c.82]

По величине коэффициента быстроходности насосы делятся на следующие типы тихоходные, = ЪО 80 нормальные, = 80 -т- 150 быстроходные, щ = 150 300. [c.148]

Коэффициент быстроходности различен для разных режимов работы насоса. Назовем коэффициент быстроходности, определенный для оптимального режима, т. е. режима, соответствующего максимальному значению к. п. д., коэффициентом быстроходности насоса. Если насосы геометрически подобны, то коэффициенты быстроходности у них одинаковы. Следовательно, равенство коэффициентов быстроходности является необходимым признаком подобия насосов. Поскольку на заданные значения параметров п, Qonm И onm насоса И, следовательно, на заданное значение коэффициента быстроходности могут быть сконструированы насосы с разными соотношениями размеров, равенство коэффициентов быстроходности не является достаточным признаком геометрического подобия насосов. Однако практикой установлены для каждого коэффициента быстроходности соотношения размеров насоса, обеспечивающие оптимальные технико-экономические показатели. Если ограничиться лишь этими, чаще всего применяющимися в насосах соотношениями размеров, то равенство коэффициентов быстроходности становится не только необходимым, но и в известной степени достаточным признаком геометрического подобия насосов. [c.206]

Регулирование перепуском (рис. 14-7) осуществляется изменением открытия задвижки ЗП, установленной на обводном трубопроводе, соединяющем напорный трубопровод с всасывающим. С увеличением открытия этой задвижки расход 0 , поступающий в напорный трубопровод, уменьшается. Такой способ регулирова- Рис. 14-7. Рения может быть целесообразным по энергетическим гулирование показателям только для быстроходных насосов, пуском. [c.255]

Например, 2Х-6Р-1(За) и 4ХВ-12Р-За(6) 2 — диаметр всасывающего патрубка (мм), уменьшенный в 25 раз Х — химический — коэффициент быстроходности насоса, уменьшенный в 10 раз Р — пезина матеоиал покрытия, соприкасающийся с перекачиваемой жидкостью) 1 — сальник с мягкой набивкой (За) — торцовое уплотнение с сильфоном из пластмассы АХ — химический для абразивных жидкостей ПХ — пульповый химический ХВ — химический вертикальный (6) — щелевое уплотнение. [c.650]

Большее значение (650) принимается для быстроходных насосов. Однако даже и для очень тихоходных насосов ймакс обычно не выбирается более 12—15 мм. [c.50]

Яуд — удельиая частота вращения насоса rts — коэффициент быстроходности насоса [c.6]

Для предотвращения и подавления кавитации в центробежных и вихревых насосах, работающих в условиях ограниченных надкавитационных напоров (на нагретых и легкокипящих жидкостях, при значительных высотах всасывания, значительных частотах вращения и т. п.), применяют различные способы увеличения надкавитационного напора. Одним из эффективных способов повыщения АЛ является установка на всасывании насосов бустер-ных насосов. Такими насосами могут быть щнеки, устанавливаемые на одном валу с основным насосом в жидкостных реактивных двигателях [47]. При установке щнековых преднасосов удается повысить кавитационный коэффициент быстроходности насосов до значения С = 2500-н3000. Подробные сведения по этому вопросу приведены в работе [47]. [c.121]

Из табл. 6 видно, что высоким значениям п соответствуют малые значения tjj, а следовательно, и малые значения 5. У особо быстроходных насосов п > 350 об1мин) величина oj обычно лежит в пределах 0,5—0,2. [c.65]

Концам плунжеров быстроходных насосов для уменьшения сопротивления при движении их в жидкости придают шаровую, коническую или пароболическую форму. [c.134]

По Я, Q и п подсчитывается коэффициент быстроходности насоса [5] п = 3,65— —, где Q выражается в м 1сек, п — в об/мин, [c.51]

Эти жидкости должны обычно работать в значительно более широком интервале температур, чем смазочные материалы. Кроме того, при работе быстроходных насосов высокого давления, применяемых в гидравлических системах, предъявляются весьма жесткие требования к стабильности жидкости в условиях высоких напряжений сдвига и к противоизнос-ным ее свойствам. Жидкости для гидравлических систем обычно изготовляют на основе низковязких базовых масел, к которым для повышения вязкости, а также вязкостно-температурных характеристик добавляют высокомолекулярный полимер. Такие масла могут содержать, кроме того, противоизносные, противопенные и антиокислительные присадки. Действие излучения на эти компоненты было рассмотрено в предыдущих разделах. В данном разделе рассматривается действие радиоактивных излучений на типичные жидкости для гидравлических систем и приводятся данные по испытаниям этих жидкостей в динамических системах. [c.88]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология