Коэффициент быстроходности насос кавитационный

По аналогии с коэффициентом быстроходности насоса в расчега. с используется кавитационный коэффициент быстроходности С, предложенный впервые С.С. Рудневым [c.68]

Так как величины д и одинаковы для геометрически подобных по входным элементам насосов, имеющих на входе подобные потоки, то и кавитационный коэффициент быстроходности С для них также одинаков. Уравнение (2.81) было получено С. С. Рудневым. [c.235]

Кавитационный коэффициент быстроходности. Профессор С. С. Руднев обобщил опыт кавитационных испытаний насосов на основе рассмотрения условий динамического подобия потоков при входе в рабочее колесо и предложил новый коэффициент [c.378]

С — кавитационный коэффициент быстроходности насоса [c.5]

Итак, формула С. С. Руднева эквивалентна (6.2) и для расчетных режимов работы дает те же значения коэффициента С. Очевидно, что коэффициент С одинаков для всех геометрически подобных насосов, работающих на подобных режимах работы. Постоянную С принято называть кавитационным коэффициентом быстроходности по аналогии с коэффициентом быстроходности кд. Действительно, если решить (6.6) относительно С, то получим выражение [c.156]

Коэффициент С, предложенный проф. С. С. Рудневым, имеет ряд важных достоинств. Прежде всего, как уже отмечалось, для подобных режимов величина его постоянна. Кроме того, для лопастных насосов разных типов С изменяется мало. Так, для режимов, близких к оптимальным у насосов с хорошими кавитационными показателями, С = 900 1100 у насосов, имеющих наиболее высокие кавитационные качества, С достигает 1300—1500. Таким образом, кавитационный коэффициент быстроходности позволяет не только определить А/г р, но и оценить кавитационные качества насоса. [c.210]

ТАБЛИЦА V.l. ЗНАЧЕНИЯ КАВИТАЦИОННОГО КОЭФФИЦИЕНТА БЫСТРОХОДНОСТИ И КОЭФФИЦИЕНТА БЫСТРОХОДНОСТИ НАСОСОВ [c.224]

Величина С, названная кавитационным коэффициентом быстроходности, одинакова для всех геометрически подобных насосов при работе их в подобных режимах. Этот коэффициент можно определить на основании кавитационных испытаний насоса, если замерить л, Q и соответствующий им кавитационный запас АЛир. [c.119]

Как видно из (307), при данном значении кавитационного коэффициента быстроходности С, чем больше скорость вращения п, тем больше Яве.изб min, что, как показывает (315), приводит к уменьшению допустимой высоты всасывания Я до , а стало быть к увеличению строительных затрат. Поэтому выбор числа оборотов, а следовательно, и ступеней насоса должен производится на основе экономического расчета затрат на сооружение насосной установки в целом. [c.382]

С. С. Руднев предложил, аналогично коэффициенту быстроходности насоса п, кавитационный коэффициент быстроходности С для оптимального режима работы насоса считать критерием гидродинамического подобия [c.69]

Для обычных насосов С =-800... 1000, для насосов с высокими кавитационными качествами значение кавитационного коэффициента быстроходности по второму критическому режиму может достигать нескольких тысяч. [c.68]

Для вычисления поправки на кавитационный запас для какой-либо жидкости определяют термодинамический критерий В с помощью фиг. 12. 25 по давлению паров жидкости (при ее температуре) и кавитационному коэффициенту быстроходности насоса. По найденной величине В и известным v , и L определяют разность теплосодержаний Дй . Искомую поправку Д/г в метрах столба жидкости находят по теплосодержанию и давлению при температуре жидкости. При этом обычно необходима интерполяция между величинами, приведенными в таблицах свойств жидкости. [c.264]

Испытания такого насоса показали, что при достаточно высоконапорном шнеке 1 (шнек радиально переменного шага) кавитационный коэффициент быстроходности насоса С достигает 7000. Однако такие высокие кавитационные качества отмечаются только вблизи расчетного режима, т. е. в узком диапазоне подач (см. кривую 2 на рис. 4.41). Причина этого заключается в следующем. [c.190]

Из уравнения (2.81) следует, что кавитационные свойства насоса тем выше, чем больше С. При работе в оптимальном режиме насосов, плохих в кавитационном отношении, кавитационный коэффициент быстроходности для первого критического режима [c.235]

Одна из особенностей коэффициента быстроходности по (10-28) состоит в том, что для подобных режимов насоса данного типа он ие изменяется. Это свойство можно использовать для получения кавитационного показателя. [c.210]

Ск — кавитационный коэффициент, зависящий от быстроходности насоса Пд (при Пд = 50 80 коэффициент Ск = = 600 800, при Пд = 80 150 коэффициент Ск = = 800-1000) [c.176]

Напор вихревого насоса в 3—7 раз больше, чем центробежного, при тех же размерах и числе оборотов. Большинство вихревых насосов обладает самовсасывающей способностью, т. е. способностью при пуске засасывать жидкость без предварительного заполнения всасывающего трубопровода. Многие вихревые насосы могут работать на смеси жидкости и газа. Недостатком вихревого насоса является низкий КПД, пе превышающий 45%. Наиболее распространенные конструкции имеют КПД 35—38%. Низкий КПД препятствует применению вихревого насоса при больших мощностях. Вихревые насосы изготовляют на подачу до 12 л/с. Напор вихревых насосов достигает 240 м, мощность доходит до 25 кВт, коэффициент быстроходности Пз=6- -Н40. Число оборотов вихревого насоса так же, как и лопастного, ограничено только кавитационными явлениями. Следовательно, насос может быть непосредственно соединен с электродвигателем. [c.215]

Применяя данный способ регулирования, следует помнить, что при изменении частоты вращения кроме характеристик Н—С, N—Q и r —Q изменяются и характеристики НЦ" —Q (рис. 4.10)-В центробежных насосах при коэффициенте быстроходности п, = = 105 - 280 подача, соответствующая режиму срыва, с ростом п, несколько увеличивается, если рабочая точка расположена справа от режима максимального КПД. В тех случаях, когда рабочая точка лежит слева от режима максимального КПД, подача, соответствующая срывному режиму при заданном кавитационном запасе, уменьшается с увеличением частоты вращения. Причиной такого изменения кавитационных характеристик при изменении частоты вращения является изменение местного падения давления на лопастях рабочего колеса. Эти потери минимальны при режиме максимального КПД (штриховая линия на рис. 4.10) и увеличиваются при удалении рабочей точки от номинального режима. [c.132]

Ск—кавитационный коэффициент, зависящий от быстроходности насоса ng. (При s = 50- 80 коэффициент [c.165]

Величина служит лишь для сравнения колес в отношении их кавитационных качеств она не зависит от размеров насоса и его коэффициента быстроходности п . [c.256]

Для пропеллерных насосов коэффициент быстроходности равен от 500 до 1200 и выше. Это приводит к тому, что кавитационная устойчивость подобных насосов значительно понижена, и на это обстоятельство при определении допускаемой величины напора следует обращать особое внимание. Весьма часто поэтому пропеллерные насосы устанавливают с подпором. [c.66]

Всасывающая и напорная линии. Правильное устройство всасывающей линии имеет весьма большое значение для бесперебойной работы насосов. Высота всасывания не должна превышать некоторой заранее установленной величины. Особенно это относится к центробежным насосам, в которых при чрезмерной высоте всасывания и больших коэффициентах быстроходности Легко развиваются кавитационные явления. [c.263]

Описанные пути повышения кавитационного коэффициента быстроходности лопастных колес центробежных насосов показывают, что в этой области предстоит еще большая теоретическая и экспериментальная работа. [c.203]

Следует отметить, что конструкция насоса тщательно отрабатывалась на модели. Испытания модели при подаче 240 л/сек, напоре 134 м, числе оборотов 2135 в минуту показали, что полный к. п. д. насоса равен 91%. Коэффициент быстроходности п — 97. Высокое значение к. п. д насоса в этом случае достигнуто в ущерб кавитационным свойствам. Испытания модели показали, что кавитационный коэффициент быстроходности С = 650- 700. [c.316]

Минимальный избыточный подпор на входе этого насоса составляет 5 м водн. ст., что соответствует кавитационному коэффициенту быстроходности С = 1200. [c.324]

Предвключенный насос секционного типа имеет четыре ступени. Колесо первой ступени специальное, обладающее высоким кавитационным коэффициентом быстроходности (С =1200). Входной и напорный патрубки, обоймы секций, лопаточные отводы, переводные каналы и уплотнительные втулки выполнены без горизонтального разъема. Внешняя и внутренняя плотность деталей статора достигается затяжкой длинных шпилек, при разборке насоса необходимо снятие рабочих колес с вала, в связи с чем посадка колес на вал выполнена скользящей. [c.330]

Малые значения избыточного напора всасывания вызывают-необходимость достижения в колесах конденсатных насосов максимального кавитационного коэффициента быстроходности, даже если это приводит к падению к. п. д. Кавитационный коэффициент быстроходности в колесах [c.335]

Колесо конденсатного насоса специального типа имеет сильно развитую область входа, что обеспечивает кавитационный коэффициент быстроходности С = 1500- 1700. [c.336]

В настоящее время общепринятым мнением является, что наиболее надежным методом определения коэффициента кавитации ст является испытание моделей рабочих колес гидравлических турбин или насосов на кавитационных стендах. Результаты таких испытаний (фиг. 97) устанавливают непосредственную связь между а и коэффициентом быстроходности 5. [c.156]

При отсутствии необходимых данных о значении о предварительный выбор числа оборотов осевого насоса и его коэффициента быстроходности осуществляется по имеющейся величине избыточного напора всасывания и предварительному значению кавитационного коэффициента быстроходности С. Этот путь расчета основан на идее подобия лопастных колес осевых насосов. [c.158]

Эксперименты и расчет показывают, что рабочее колесо модели исследованной ступени питательного насоса обладает средними кавитационными качествами, кавитационный коэффициент быстроходности которого С 900, чему соответствует величина = = 2,8 м. Эта величина вполне соизмерима со значениями удельных энергий перед колесом, полученными в режимах недогрузки (рис. 1.34). Очевидно, что замена указанного выше экспериментального колеса на колесо с расширенным входом позволит увеличить Ркр. [c.63]

Для предотвращения и подавления кавитации в центробежных и вихревых насосах, работающих в условиях ограниченных надкавитационных напоров (на нагретых и легкокипящих жидкостях, при значительных высотах всасывания, значительных частотах вращения и т. п.), применяют различные способы увеличения надкавитационного напора. Одним из эффективных способов повыщения АЛ является установка на всасывании насосов бустер-ных насосов. Такими насосами могут быть щнеки, устанавливаемые на одном валу с основным насосом в жидкостных реактивных двигателях [47]. При установке щнековых преднасосов удается повысить кавитационный коэффициент быстроходности насосов до значения С = 2500-н3000. Подробные сведения по этому вопросу приведены в работе [47]. [c.121]

Кавитационный коэффициент быстроходности С. Кавитационный коэффициент о оказался неудобен в применении к центробежным насосам, так как максимальное динамическое падение давления АЛ сшах имеет место в облает поступления потока в колесо и в широких границах не зависит от условий выхода из колеса. В насосах с одинаковыми условиями входа потока в колесо, но различными наружными диаметрами колес и, следовательно, различными напорами, физическое значение величины АЛ шах одинаково, а кавитационные коэс ициенты о различны за счет различных значений напоров. Таким образом, введение величины напора в значение коэффициента, характеризующего кавитационные качества насоса, нежелательно. [c.193]

На основании этих данных могут быть определены кавитационные качества и коэффициент быстроходности насоса. Ниже приводится рекомендуемая ВИГМом схема расчета центробежного насоса на кавитацию. [c.111]

Возможно также использование термодинамического критерия кавитации [41 ]. На фиг. 77 показано изменение величины В в зависимости от давления насыщенных паров жидкости применительно к насосам различной быстроходности, перекачирающим различные по физическим свойствам жидкости. Для вычисления поправки определяют термодинамический критерий В с помощью графика на фиг. 77 по давлению насыщенных паров жидкости (при ее температуре) и кавитационному коэффициенту быстроходности- насоса. По найденной величине В, известным удельным объемам у" и V и скрытой теплоте парообразования г определяют разность тепло-содержа1шй АГ. Искомую поправку в метрах столба жидкости [c.133]

Согласно имеющимся данным, для низкооборотных насосов вляние второго фактора является более существенным, в результате чего с увеличением вязкости кавитационные характеристики центробежных насосов ухудшаются [3, 58]. Например, на рис. 4.17 показана экспериментальная зависимость отношения критического кавитационного коэффициента быстроходности насоса, перекачивающего мазут с различной вязкостью, к соответствующему коэффициенту этого же насоса, перекачивающего обыкновенную воду, от числа Ке (кривая 1). Число Рейнольдса подсчитывалось по формуле [3] [c.260]

Безразмерный комплекс физических величин в левой части уравнения (обозначим его С р) называется кавитационным коэффициентом быстроходности. При работе насосов на невязкой жидкости он зависит только от коэффициента расхода ф = QlnD. Безразмерная характеристика данной серии насосов гшжет быть дополнена кривой С р = / (ф) (рис. 11.8, б). Значение Скр в оптимальном режиме для динамических насосов обычной конструкции находится в довольно узких пределах 0,40—0,55. [c.149]

По значению Яве изб min = АЛд max ПО (320) МОЖНО опрсдслить допустимую вакуумметрическую высоту всасывания Явак.доп, по (321) — допустимую высоту всасывания Я дод, по (306) — значение кавитационного коэффициента быстроходности С. Эти величины можно найти для любого эксплуатационного режима. Обычно насосы характеризуются коэффициентом С при режиме с наибольшим к. п. д. [c.382]

Для насосов, перекачивающих гидросмеси, при определении допустимой вакуумметрической высоты всасывания необходимо учитывать, что плотность гидросмеси больше, чем плотность воды. В этих условиях допустимая вакуумметрическая высота всасывания уменьшается пропорционально увеличению плотности гидросмеси. Принимая в соответствии с данными испытаний, что гидросмесь ведет себя как однородная жидкость с плотностью, равной Ром [85], А. П. Юфин предложил следующую формулу для определения кавитационного коэффициента быстроходности С землесосов [c.119]

Наибольшее увеличение кавитационного коэффициента быстроходности удалось достичь в насосах с предвключенным осевым рабочим колесом (рис. 6.3). Перед рабочим колесом центробежного насоса на валу закрепляется колесо осевого типа — шнековый насос, который имеет малое число лопастей [c.157]

Для получения характеристики насоса производительность Q в . сек или м 1час откладывается но оси абсцисс. Напор Н в м ст. жидкости, потребляемая мощность ТУ в л. с. и к. п. д. Г ъ % откладываются по оси ординат.. Иногда на диаграмму наносят также удельную быстроходность и кавитационный коэффициент Скр или кавитационный запас Л/гдо,п как функции производительности " [c.35]

На рис. 203 представлен двухступенчатый насос типа 10НМКХ2. Поток проходит последовательно обе ступени. Спиральные отводы и диффузоры выполнены в общей отливке корпуса, чем достигается максимальное упрощение его механической обработки. Осевая сила уравновешена симметричным расположением колес ведущими дисками друг к другу. При подаче 250 л/сек и числе оборотов 1450 р минуту (рис. 204) насос обеспечивает напор 150 м и к. п. д. 86%. Коэффициент быстроходности одной ступени si 100. Кавитационный коэффициент быстроходности С 850. [c.316]

Приведем еще конструкцию крупного насоса типа ЦЭ-1,3-1200 (рис. 205) ЛМЗ имени XXII съезда КПСС, служащего в качестве циркуляционного к турбоустановке мощностью 100 Мет. Насос при подаче 11 300 мУч и числе оборотрв 415 в минуту обеспечивает напор 13 Л1 и к. п. д. 90% (рис. 206). Коэффициент быстроходности одной половины колеса 51 = 270. Кавитационный коэффициент быстроходности одной половины [c.319]

Кроме того, для повышения 1зеличины С рабочее колесо первой ступени берут большей удельной быстроходности, чем колеса последующих ступеней. Так кавитационные качества рабочих колес центре-бежных насосов могут быть значительно улучшены путем установки во всасывающем патрубке предвключенного осевого рабочего колеса (фиг. 83). В литературе говорилось о том, что такая схема работы позволяет увеличить кавитационный коэффициент быстроходности до 1400 [23]. Однако исследовании В. И. Думова в гидродинамической лаборатории Калужского турбиииого завода [8] показали, что при [c.142]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология