Меньшов

Уравнения (76), (77) и (78) справедливы для частиц сферической формы. Если форма частицы отличается от сферической, то скорость витания такой частицы меньше, чем эквивалентной сферической частицы, так как коэффициент лобового сопротивления больше. Поэтому определение скорости витания частиц неправильной формы по указанным выше формулам для сферических частиц дает некоторый запас. [c.82]

На степень очистки газа значительно влияет фракционный состав пылн. Степень улавливания частиц размером меньше 20 мк очень мала, для частиц размером 20 мк она не превышает 90%, более крупные частицы улавливаются почти на 100%. Степень очистки [c.54]

Теплотой сгорания топлива называется количество тепла, которое выделяется при сжигании единицы количества топлива кдж/кг, кдж/м или ккал/кг, ккал/м ). Высшей теплотой сгорания топлива называется количество тепла, выделяющееся при полном сгорании топлива при условии конденсации водяных наров, образующихся при горении. Низшей или рабочей теплотой сгорания топлива называется количество тепла, которое выделяется при полном сгорании топлива, но при условии, что водяные пары, образующиеся при горении, не конденсируются. Следовательно, низшая теплота сгорания меньше высшей на величину теплоты конденсации водяных паров. [c.107]

В суспензиях и эмульсиях всегда содержатся частицы различных размеров. Обычно расчет ведут для частиц меньшего размера, так как если создать условия для осаждения мелких частиц, то для осаждения крупных частиц условия будут заведомо достаточны. [c.26]

Так как диаметр осаждаемых капель воды меньше 0,1 мм, ведом расчет по. закону Стокса, а затем проверяем значенне критерия Рейнольдса. [c.29]

Средняя объемная температура кипения всегда ниже средней массово температуры, так как при перегонке сначала отгоняются фракции с более низкой плотностью и массы отогнанных фракций меньше их объема. [c.11]

Подъемная сила, с которой поток действует на частицы, определяется скоростью потока в живом сечении аппарата, т. е. в пустотах между частицами. Поэтому при заданной линейной скорости потока (отнесенной к полному сечению аппарата) подъемная сила будет тем больше, чем меньше начальная пористость слоя. [c.70]

Уравнения (57) и (58) применимы при условии, что отношение-диаметра аппарата илн трубы I диаметру частиц не меньше 20 [c.64]

Для свободного течения гранулированного материала по трубам соотношение диаметров трубы и наиболее крупных частиц должно быть не меньше 6. [c.67]

Из перечисленных углов наиболее крутым обычно является угол внутреннего трения, несколько меньшим — угол обрушивании и наиболее пологим — угол естественного откоса. [c.59]

По формуле (126) составлены справочпглс таблицы, из которых можно непосредственно получить значения энтальпии нефтепродуктов различной плотности [11. 13 таблицах значения плотности обычно приведены через пять сотых (0,050) для промежуточных значений плотности берутся промежуточные значения энтальпии. Теплоемкость нефтепродуктов обычно меньше единицы. [c.18]

Уравнения (43) и (45) являются приближенными, так как не учитывают уменьшения сечения барабана и увеличения скорости жидкости вследствие отложения осадка, а также неполного обмена жидкости в барабане, в результате чего жидкость проходит путь, меньший расчетного. [c.46]

В контактных аппаратах (реакторах) нередко приходится направлять по трубам катализатор из аппарата с меньшим давлением в аппарат с более высоким давлением. В этом случае вес столба сыпучего материала должен преодолеть разность давлений между аппаратами. В противном случае сыпучий материал не будет высыпаться из трубы и зависнет в пей. Следовательно, при наличии разности давлений между верхним и нижним концами катализаторопро-вода длина его зависит от перепада давления и от насыпной плотности материала. [c.67]

Для того чтобы частица осела, время осаждения ее должно быть равно или меньше времени пребывания ясидкости в отстойнике [c.28]

Для перехода через максивдм анодной поляризационной кривой необходимо, чтобы напряжение на объекте было на меньше напряжения,1]( [c.75]

Первоначальное распределение газа значительно влияет на равномерность перемешивания в кипящем слое. Чем равномернее распределен газ на входе в слой, том лучше перемешивание в слое, меньше диаметр пузырей и меньше возмо кность образования застойных зон. [c.74]

Чем равномернее распределяются тепловые напряженности по длине и окружности трубы, тем может быть выше средняя тепловая напряженность труб. Для тяжелых продуктов, склонных к коксованию, допускается более низкая тепловая напряженность поверхности нагрева. Чем выше температура нагрева продукта, тем меньше допускаемая тепловая напряженность. Повышение скорости продукта на входе в печь позволяет увеличивать допускаемую тепловую напряженность. Ниже приведены значения допустимых тепловых напряженностей поверхности нагрева радиантных труб. [c.104]

О2 — меньшая разность температур [c.156]

Угол обрушивания представляет собой угол между горизонтальной плоскостью и массой сыпучего материала (а не отдельными зернами), скользящего иод действием собственного воса по пепо-дви /кпому сыпучелту материалу (см. рис. 38). Угол обрушивания дл>[ многих материалов равен углу внутреннего трения, но ыо, кет оказаться и меньше носледнего. [c.59]

Средняя молярная температура кипения ниже средней массовой и средней объемной температур, так как при перегонке отгоняются в первую очередь фракции с меньшим молекулярным весом и изменение молеку-лярпого веса с повышением температуры кипения фракции более значительно, чем измеиепие плотности. [c.11]

Скрытая теплота испарения при повышенном давлении меньше, чем при атмосферном, причем чем выше давление, тем меньше скрытая теплота испарения. При критических условиях скрытая теплота испарения равна ну.тгю. При вакууме скрытая теплота испарения больше, чем при атмосферном давлонип. [c.21]

Поскольку пористость всегда меньше еднницы, то скорость фильтрации всегда будет меньше скорости в поровом канале. [c.63]

При более низь1Гх. шачениях этого отношения на гидравлический режим могут нлиять стонки аппарата пористость слоя у стенки больше, чем в массе сыпучего материала, яследстяие меньшей плотности упаковки. [c.65]

Обычно при горизонтальном своде тепловая нагрузка потолочных труб больше в центре печи и меньше на концах, т. е. ближе к углам. Наклонный свод должен устранить эту перавномерпость. Процесс горения в этих печах может проводиться в выносных карборундовых муфелях либо непосредственно в камере радиации. Эксплуатация печей с наклонным сводом и обследование их работы показали, что применение наклонного свода не дает желаемого аффекта в части выравнивания температур. Нагреватель этого типа удовлетворяет требованиям нагревательной печи, однако он не достаточно подходит в качестве реакционно-нагревательной печи, например для термического крекинга. В условиях термического крекинга часто наблюдается ирогар труб потолочного экрана. За последние годы печи с наклонным сводом с целью увеличения тепловой мощности стали модернизировать путем установки дополнительных стенных экранов и панельных горелок беспламенного горения. [c.94]

Указанные типы печей с экранами двустороннего облучения разработаны как типовые. Эти печи особенно подходят для таких процессов, как термический крекинг, пиролиз, коксование, дегрщри-ровапие, где высокие температуры нагрева доллшел сочетаться со сравнительно небольшим временем пребывания продукта в трубах печи, т. е. с коротким змеевиком. Кроме того, эти печи значительно дешевле печей старых типов, поскольку для передачи того и е количества тепла требуется меньший вес металла труб, каркаса и т. д. [c.98]

На рис. 64 изображен двойник высокого давления (соединительный коллектор), отличающийся тем, что капал прямоугольной формы, соединяющий трубы, находится в корпусе, в 1 отором впа.яь-цованы трубы. Корпус снабжен ушками, которые служат упором для траверсы с пажимпым болтом. На рис. 65 изображен двойпик современного типа (соединительный двойник). Он имеет разборный корпус, состоящий нз двух частей, содержащих траверсы и болты для сопряжения соединительного канала с трубами. Двойники таких конструкций позволяют легко удалять трубы и отличаются меньшим гидравлическим сопротивлением. [c.98]

Температура газов на перевале, тепловая напряженность поверхности нагрева радиантных труб и коэффициент прямой отдачи топки взаимно связаны между собой. Чем больше коэффициент прямой отдачи, тем при прочих равных условиях меньше температура дымовых газов на п(зревале и тем меньше тепловая напряженность поверхности нагрева радиантных труб и наоборот. [c.105]

Коэффициент теплоотдачи к продукту а-1 п копвекционпых трубах нефтезаводских печей обычно во много раз больше коэффициента теплоотдачи от газов к стенке. Поэтому мои но для практических целей приравнять коэффициент теилонередачи коэффициенту теплоотдачи ш, так как значительно меньше, чем Следовательно, [c.129]

Если в печи пустить газовый поток вверх, он не заполнит всего сечения каморы и возле стопок образуются газовые мегаки. Поэтому в конвекционных камерах с восходящим газовым потоком коэффициент использования поверхности нагрева обычно меньше, чем прп нисходящем потоке. [c.133]

Вопрос о том, тепло каких потоков выгодно регенерировать, должен решаться в каждом конкретном случае в зависимости от температуры п количества того или иного потока. Важно также правильно выбрать степень регенерации тепла па установке. Обычно ущ,ествует некоторая оптимальная степень регенерации тепла, являющаяся наиболее экономичной. С углублением регенерации тепла увеличивается поверхность теплообменных аппаратов, возрастает температура отходящих дымовых газов в печн и снижается коэффициент полезного действия печи, вследствие чего может увеличиться расход топлива.В конечном счете экономия от снижения расхода воды па охлаждение и расход металла на холодильники может оказаться меньше, чем дополнительные затраты на топливо и по-ыерхность теплообмена. [c.145]

Oj и Оа — коэффициенты теплоотдачи в ккал/м ч °С. Средний расчетный диаметр ближе к той иоверхностн трубы, де коэффициент теплоотдачи меньше. Если один из коэффициентов значительно больше другого, уравнение (141) упрощается. [c.152]

Холодпльиы11 ] оэффициент 8 обычно бывает больше еднницы (в отличие от i . и. д., который меньше единицы). [c.168]