Механические форсунки

Распылительные сушилки. Распылительные сушилки применяют для обезвоживания концентрированных растворов веществ, суспензий, эмульсий, подвижных паст. Материал, подлежащий высушиванию, распыливается механическими форсунками (производство уксусно-кислого кальция), пневматическими форсунками, центробежными дисковыми распылителями (производство антибиотиков). При этом площадь поверхности материала резко возрастает. Горячий воздух или дымовые газы подаются в сушильную камеру по прямоточной или противоточной схеме и отводятся из камеры через пылеулавливающее устройство. Высушенный материал (сушка происходит мгновенно) падает вниз и гребковым устройством выводится из камеры. Такие сушилки используют для сушки хлористого винила, меламина, триполи-фосфата натрия, глинозема. Для сушки применяют горячие газы, ио вследствие малого времени контакта поверхность материала прогревается только до 60—70° С и не пересыхает. Здесь [c.259]

Рис. 2.74. Механическая форсунка Рис. 2.75. Пневматическая форсунка

Интересные данные были получены при исследовании распределения коэффициента избытка воздуха и потерь тепла от химического и механического недожога по ширине топочной камеры на расстоянии около б м (по высоте) от горелки. Мазут с вязкостью 4° ВУ распыливался в этих опытах одной механической форсункой производительностью около 5 т/ч при давлении 16 кГ/см и сжигался с тепловым напряжением активного объема [c.176]

Форсунки механического распыления, работающие по принципу истечения топлива под высоким давлением (1—1,5 МПа) через малые отверстия, значительно экономичнее паровых форсунок. Они бесшумно действуют, требуют незначительного расхода энергии на распыление, при их работе отсутствуют потери тепла, связанные с применением пара. Однако в эксплуатации форсунки механического распыления недостаточно надежны. Малые выходные отверстия при плохой фильтрации или повышенной вязкости топлива быстро забиваются отложениями, поэтому их приходится постоянно очищать. Из-за сложности промышленной эксплуатации механические форсунки на нефтеперерабатывающих заводах не применяются. [c.54]

Рнс. 93. Механические форсунки со съемным соплом и сборной камерой завихрения [c.244]

Механическая форсунка (рис. 2.74) состоит из корпуса и трех плотно прилегающих один к другому дисков. Первый диск 1 представляет.собой распределитель раствора, имеет восемь отверстий и кольцевой канал, из которого раствор поступает во второй диск 2. По тангенциальным каналам последнего раствор движется в вихревую камеру, расположенную в центре этого диска. Закрученная струя раствора выходит из отверстия в третьем нижнем диске 3 и под действием центробежных сил распадается на мелкие капли. [c.141]

В полых абсорбционных, промывных, охладительных, увлажнительных и других колоннах применяют, как правило, механические форсунки, [c.219]

ВТИ и Башкирэнерго на Салаватской ТЭЦ изучалось влияние различных факторов на топочные потери при сжигании мазута с малыми избытками воздуха в горелках большой мощности Л. 4-34, 4-35]. В процессе опытов были установлены зависимости химического и механического недожога от давления и вязкости мазута при распыливании механическими и паромеханическими форсунками, а также от интенсивности крутки и скорости воздушного потока. При этом испытывались горелки конструкции ЗиО с паромеханическими форсунками производительностью 3 т/ч и ТКЗ с малогабаритными механическими форсунками производительностью до 8 г/ч, установленные на боковых стенках котлов фирм [c.171]

Печь КС имеет выносную топку на газовом топливе, круглую, провальную решетку диаметром 1510 мм. Подрешеточное пространство имеет коническую форму. Максимальный диаметр конической части 2600 мм. Угол раскрытия принят 22°. Сточные воды распыливаются одной механической форсункой, установленной в центре печи. [c.256]

I — максимальная вязкость для винтовых и шестеренчатых насосов 2 — то же для поршневых н скальчатых насосов 3 — средняя вязкость для подачи насосами и для слива 4 — максимальная вязкость для центробежных насосов производительностью 20—40 т/ч 5 — максимальная вязкость для ротационных и паровых форсунок и в главной циркуляционной системе в — то же для воздушных форсунок высокого давления и для вентиляторных форсунок низкого давления 7 — предельная вязкость для механических форсунок н рекомендуемая вязкость для паровых форсунок 8 — рекомендуемая вязкость для воздушных форсунок высокого и низкого давления 9 — рекомендуемая вязкость для механических форсунок а — максимальная температура мазута в подогревателе (для мазутов с температурой вспышки выше 110 С) б — максимальная температура пара в подогревателе в — температура подогревателя, при которой начинается осаждение углерода на поверхности подогревателя (0,5 мм в месяц). [c.146]

Для механических форсунок котельных установок морских судов вязкость мазутов должна быть ниже, чем для стационарных, и не должна превышать 2—3 ВУ чтобы обеспечить такую вязкость, флотские мазуты [c.245]

К нижнему штуцеру для ввода загрязненного воздуха слева присоединяют короб с механической форсункой, предназначенной для увлажнения воздуха и коагуляции аэрозолей ЛКМ, а справа — перфорированную вдоль образующей трубу для осаждения ЛКМ. [c.236]

Механические форсунки (рис. 17-11, а) распыливают жидкость при избыточном давлении 2—200 ат, дают мелкий распыл (размер капель 50 мк [c.603]

Распылительная сушилка непрерывного действия показана на рис. 21-23. Исходный раствор (высушиваемый материал) распыливается в сушильной камере 1 посредством механической форсунки 2. Сушильный агент — воздух засасывается через фильтр 4 вентилятором [c.772]

Форсуночно-распылительные сушилки оснащают пневматическими или механическими форсунками. [c.141]

Технический углерод марок П-705 и П-803 получают (рис. 5.1.) при сжигании в реакторе жидкого сырья, распыляемого механическими форсунками. При получении сажи П-705 воздух подают в реактор или в топку через щель, расположенную концентрически вокруг форсунки, вследствие чего он хорошо перемешивается с горящими каплями сырья. При получении сажи П-803 воздух поступает через поддувальные каналы реактора и только омывает горящий факел сырья. [c.91]

Для водяного сфероида при атмосферном давлении максимальный объем малой капли по приведенному выше условию соответствует радиусу / к=1450 мкм. Такая капля считается.весьма крупной для факела диспергированной жидкости, полученного при помощи механической форсунки. Следует отметить, что скорость испарения для малых капель согласно 12.24, 2.25] пропорциональна линейному размеру капли в степени —0,25, что соответствует полученному результату по формуле (2.26). [c.75]

Рассмотрим конусную струю диспергированной жидкости, образуемую механической форсункой и направленную на охлаждаемую поверхность (рис. 2.14). Начальное сечение расположено на расстоянии Хо от вершины конуса, в которую помещено начале координатной системы Для простоты будем рассматривать одномерный поток капель вдоль оси струи. Определим зависимость функции распределения капель (счетной концентрации выделенной фракции) от расстояния до начального сечения и других параметров процесса. [c.116]

При истечении из сопла конусной струи капель, как это имеет место при использовании механических форсунок , в двил<ение вовлекается окружающий газ и образуется двухфазная струя. Можно говорить о теплоотдаче между стенкой и газовой фазой струи без учета капель. [c.42]

В книге обобщены данные по оросительным устройствам насадочных скрубберов и механическим форсункам полых безнасадочных колонн. Рассмотрены основные конструкции оросителей скруббериой насадки, даны способы и примеры нх расчета, а также сравнительная характеристика, позволяющая выбирать оросительные устройства для заданных условий технологического процесса. Приведены конструкции и рабочие характеристики форсунок полых колонн и способы их расположения по ярусам орошения аппарата. Описаны устройство и особенности работы полых и насадочных колонн, а также применяемые в них брызгоуловители. [c.2]

Механическим форсункам полых колонн, недостаточно описанным в литературе, посвящены обзорные главы VII и VIII. В них рассмотрены вопросы, связанные с оборудованием полых колонн форсунками. Приводимые данные могут быть использованы для выбора типа и характеристик форсунок, а также для решения вопроса [c.4]

Глава VIII. МЕХАНИЧЕСКИЕ ФОРСУНКИ ПОЛЫХ КОЛОНН [c.219]

Пневматические форсунки распыл11ют поток жидкости паром или воздухом под давлением 0,7—7 кгс/см . Жидкость подается на распыл под давлением до 4,2 кгс/см . Пневматические распылители имеют низкую производительность, которая не превышает 45,5 л/мин, потребляют большее количество энергии, чем механические форсунки. Вследствие этого их промышленное использование ограничено. Они применяются при тонком распылении и для более вязких жидкостей, например для распыления красящих веществ, инсектицидов. [c.155]

Аппарат работает следующим образом. Очищаемый газ поступает сверху на первую ступень очистки — в трубу Вентури скорость газа в горловине трубы достигает 50 м/с. В трубу-распылитель подается жидкость с помощью механической форсунки. В горловине и диффузоре трубы Вентури происходит увлажнение газа, его охлаждение и коагуляция частиц пыли, а также поглощение газообразных примесей каплями жидкости. Газовый поток после первой ступени очистки попадает в закручиватель и, выходя из него в основное реакционное пространство ЭПП, превращает жидкость в подвижную пену, одновременно сообщая ьсей газожидкостной системе вращательное движение. Скорость газа в реакционном пространстве ЭПП может достигать 7 м/с. В слое пены происходит вторая ступень обработки газа — окончательное улавливание пыли и газообразных примесей. Пройдя сепаратор, газ удаляется в атмосферу, а жидкость вновь сливается в бункер. [c.264]

Механические форсунки работают при давлении 3—20 МПа. Они отличаются высокой экономичностью, компактностью и бесшумностью в работе, обеспечивают тонкое и равномерное распыление. Расход энергии при распылении механическими форсунками невелик, однако /1роизводительность этих форсунок трудно регулировать их выходные отверстия часто засоряются, поэтому механические форсунки непригодны для распыления суспензий и паст. [c.141]

В конструкции третьего типа струя направляется через горловину трубы Вентури и при использовании паровых и воздушных механических форсунок скруббер может развивать собственную тягу вместо того, чтобы газы нагнетались через горловину Вентури. Данная конструкция (рис. 1Х-26), разработанная Шютте и Кортингом [910], весьма эффективна при улавливании запахов и органических паров, однако обладает низкой эффективностью при улавливании твердых частиц. [c.420]

Помимо хранилищной емкости типовая установка жидкого СНГ включает в себя центробежный или поршневой насос, систему стальных трубопроводов, сооружаемых в соответствии с техническими условиями ASA В.31.3 (США) и BS3351 (Великобритания), со сварными или фланцевыми соединениями, регулятор высокого давления, расходомеры, автоматические отсечные клапаны, располагаемые непосредственно у горелок, что снижает опасность возгорания жидкой фазы в примыкающих присоединительных трубах, а также систему возврата избыточных жидкости и газа в емкость. Рабочее избыточное давление на механической форсунке для распыления бутана не превышает 1034 кПа. Для подачи воздуха на горение требуется вентилятор. [c.159]

Кроме диспергированных струй, полученных в механических форсунках, в процессе струйного охлаждения используется пневматический распыл, обеспечивающий малые размеры капель [3.10] при этом образуется туман — двухфазный поток (чаще всего воздух — вода ) с каплями размером примерно 50 мкм. Использование такой газожидкостной смеси с высокой степенью дисперсности и относительно низким расходом жидкости позволяет обеспечить мягкое и равномерное охлаждение. На рис.. 3.5 приведена зависимость для температуры пластины из нержавеющей стали размерами ЮОхЮОХ Х0,5 мм, нагретой до 1000 °С п охлаждаемой с помощью тумана и воздуха (без подачи воды в сопло пневматического распыла). Преимущества охлаждення туманом видны после охлаждения примерно до 400 °С. На рис. 3.6 видно, что наличие жидкой фазы наиболее эффективно проявляет себя в рассматриваемом случае при температуре пластины, равной примерно 200 °С. Охлаждение струей тумана проводилось и прн стационарном режиме, прн этом полосу из нержавеющей стали размерами 5Х30Х Х0,2 мм подключали к электродам и нагревали переменным током. Тем- [c.147]

Представленные на рис. 3-13 данные могут быть раоиростране-ны не только на механические форсунки, но и (с известной оговоркой) на паровые и паромеханические. Условность этой оговорки связана с тем, что при Параллельном токе мазута и пара в стволе паровой форсунки происходит частичный подогрев мазута, ориентмо-вочное значение которого, согласно расчетам, пе превосходит г С, т. е. кривые рис. 3-13 для паровых форсунок будут располагаться примерно на 7° С выше, чем для механических, что удовлетворительно согласуется с материалами [Л. 3-35], где средний по 13 опытам подогрев мазута в паровых форсунках производительностью около 200 кг1ч составлял 19 С. По данным же расчетов, при Д = 0 величина Д/м=24,4°С и расхождение между результатами расчета и эксперимента менее 6° С. [c.111]

Температурный режим шневмо- и паромеханических форсунок близок к режиму механических форсунок. Опытами ЦКТИ Л. 3-34], проведенными на Уфимской ТЭЦ № 2, было установлено, что при работе горелок на газе температура головки и ствола неработаю- [c.111]

Блох A. Г,, Кичкина E, ., Распыллвание жидкого топлива механическими форсунками центробежного типа, сб. Во- [c.157]

До перевода котлов на сжигание высокосернистых мазутов с малыми избытками воздуха, в Башкирэнерго наиболее широко применялось газозаборное устройство с многократной промывкой анализируемых газов водой, показанное на рис. 5-10. Анализируемые газы, отбираемые из средней части газохода газозаборной трубой диаметром 70—80 мм, за счет разрежения, создаваемого гидрокомнрессором, просасываются через газоотводящий стояк и слой воды в промывочном бачке. Газоотводящий стояк непрерывно промывается водой, распыливаемой обычной растопочной механической форсункой под давлением 2—4 кГ/с.и , что способствует равномерному смыванию золы со стенок стояка и препятствует его забиванию. Вода после промывочного бачка вместе с увлажненной золой и растворенными в ней сернистыми соединениями сбрасывается в канализацию через гидрозатвор. [c.240]

Полученные отдельными авторами данные об интенсивности сернокислотной коррозии при предельно низких избытках воздуха также еш,е не дают исчерпываюш его ответа на поставленный вопрос. Например, в опытах Глаубитца (Л. 6-15] температура перегрева не превышала 475°С, ЧТОБ значительной степени ограничивало возможную концентрацию соединений ванадия и натрия в зоне пароперегревателя, а благодаря весьма низкой зольности мазута (0,02—0,03%) количество отложений золы на поверхностях нагрева, в частности на высокотемпературных, естественно, было незначительным. Кроме того, отсутствие присосов в топочную камеру, работающую под наддувом, и распыливание мазута паровыми форсунками существенно отличало условия протекания процесса горения в опытах Глаубитца от обычных условий сжигания мазута, распыливаемого механическими форсунками, в топках, работающих под разряжением. Вывод же Глаубитца об отсутствии влияния присосов на температуру точки росы дымовых газов, сделанный им на основании данных, полученных на огневом пароперегревателе с температурой перегретого пара 475° С, не может быть распространен на котлы с более высокими температурами перегрева пара и требует еще соответствующей экспериментальной проверки. [c.403]

Теория горения и топочные устройства (1976) -- [ c.187 , c.190 , c.211 ]

Технология минеральных удобрений и кислот (1971) -- [ c.120 ]

Производство серной кислоты Издание 3 (1967) -- [ c.343 ]

Производство серной кислоты Издание 2 (1964) -- [ c.343 ]

Производство сажи Издание 2 (1965) -- [ c.0 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология