Расход турбины

Расход турбинного масла [c.262]

Блок измерительных линий (БИЛ) включает входной и выходной коллекторы, между которыми расположены измерительные линии. Каждая измерительная линия оснащается счетчиком или преобразователем расхода (турбинным или объемным) или датчиком (сенсором) массового расходомера (массомера) и при необходимости - прямыми участками, струевыпрямителями в соответствии требованиями эксплуатационной документации используемого средства измерения. Перед входом и на выходе измерительной линии устанавливаются задвижки или краны, позволяющие включать их в работу и отключать. Каждая измерительная линия имеет выход с задвижкой ЗК2 для подсоединения с ПУ. [c.7]

Работа гидротурбины характеризуется ее расходом, рабочим напором и полезной мощностью. Расходом турбины называется объем воды, протекающей через турбину за единицу времени. Рабочим напором Н называется энергия, отбираемая турбиной от единицы веса (1 кГ или 1 н) протекающей через нее воды. Следовательно, рабочий папор равен разности удельных энергий воды у входа в турбину и в нижнем бьефе, за выходом из нее. Полезной мощностью N турбины называется мощность, отдаваемая турбиной приводимой ею машине. [c.259]

Пример 1-1. Определить расход турбины Красноярской ГЭС, имеющей мощность 508 МВт при напоре 93 м. [c.18]

Здесь Q — полный расход турбины, а ф — угол, отсчитываемый от конца зуба спирали. [c.90]

Расчетный расход турбины (наибольший) определяется по заданной мощности Np с помощью формулы (1-19) [c.147]

Напор при работе в турбинном режиме всегда меньше, чем в насосном, так как в первом случае потери в водоводах вычитаются из статического напора (1-15), а во втором случае они добавляются к нему (9-6). Следовательно, расчетные напоры обоих режимов будут разные. Обычно ГАЭС работает в насосном режиме большее число часов, чем в турбинном, и максимальная подача насосного режима меньше, чем расход турбинного. Соответственно различны и мощности. Во многих случаях за период цикла ГАЭС отметки ВБ и НБ изменяются значительно, что приводит к переменности и напора и высоты всасывания обратимых гидромашин (дополнительно — см. [2]). [c.286]

Это уравнение показывает, что расход через турбину определяется выходом из направляющего аппарата (высота b( , открытие U0 и угол о) и рабочего колеса (угол Рг) и зависит от скорости вращения рабочего колеса. Спиральная камера и отсасывающая труба оказывают слабое влияние на расход турбины (только лишь изменением к. п. д.). Уравнение (66) показывает, что расход при постоянном числе оборотов рабочего колеса и неизменной высоте направляющего аппарата можно изменять посредством [c.95]

При наличии отсасывающей трубы при данном рабочем напоре и открытии регулирующих органов увеличивается пропускная способность (расход) турбины (по сравнению с вариантом без трубы), а следовательно, и ее мощность. [c.142]

Вопрос 3-2. Изменился ли при этом расход турбины [c.45]

Условия работы осевых турбомашин. Как показано на рис. 2-7 и 2-9, траектории жидкости в пределах рабочего колеса осевых турбомашин близки к цилиндрическим винтовым линиям. В связи с этим при рассмотрении структуры потока вырезают отдельные цилиндрические сечения и, считая, что перемещение жидкости происходит по этим поверхностям, рассматривают условия движения отдельных кольцевых слоев каждый радиусом г и толщиной Аг. Расход каждого слоя AQ, а полный расход турбины или насоса Q = i AQ. Для получения общих осредненных оценок можно выделить одно характерное цилиндрическое сечение некоторым средним радиусом, например средним по площади [c.45]

При достаточно развитой кавитации возрастают гидравлические потери, что должно приводить к падению к. п. д. турбомашин, уменьшению расхода турбин, подачи и напора насосов. [c.79]

Исходным положением для гидравлического расчета турбинной камеры является равномерное поступление расхода в статор и направляющий аппарат по его периметру. Отсюда следует, что расход Q , проходящий через данное сечение спиральной камеры сс, определяемое углом ф (рис. 5-11), будет составлять от полного расхода турбины Q такую часть, которая соответствует отнощению дуги ab ко всему периметру или угла ф к 360°, т. е. [c.163]

Рабочий процесс. Рассмотрим сначала энергетические показатели отсасывающих труб. Входное сечение трубы / 2( 2) в осевых турбинах определяется диаметром камеры Dk и диаметром втулки йът (рис. 4-27), в диагональных (рис. 4-33) и в радиально-осевых турбинах выходным диаметром Dg (рис. 4-13 и 4-20). Скорость U2 на входе в отсасывающую трубу зависит от расхода турбины Q и режима, т. е. от формы треугольников выходных скоростей (рис. 3-6, 3-11). При сходе с рабочего колеса поток имеет значительную неравномерность и поэтому среднюю энергию всех струек относительно нижнего бьефа 62 приходится определять суммированием по всему входному сечению F2 (рис. 5-17) [c.172]

Рис. 6-5. К определению расхода турбины, стей на выходе из рабочего колеса (рис. 6-5,в) имеем

Расчетный расход турбины Рр (наибольший) определяется по заданной мощности Л р с помощью формулы (1-24) [c.249]

Возникающее изменение п воспринимается регулятором, и сервомотор начинает, закрывать турбину (а уменьшается). Это приводит к уменьшению расхода турбины, что вызывает повышение напора из-за гидравлического удара АН. Момент, развиваемый рабочим колесом РО турбины, зависит от трех переменных [c.302]

При расчете критических глубин, определяющих смену режимов за совмещенными гидроэлектростанциями, влияние расхода турбин учитывается в формулах табл. 10-6 членом А. [c.176]

В координатном поле д, ) строятся кривые относительной величины расхода турбины, н оса или задвижки 9 =/(й, 1 ), которые изображаются в виде системы кривых с параметром а. [c.260]

Широкое развитие в последние годы получили турбинные расходомеры. Принцип их действия заключается в следующем [17]. В измеряемый поток помещается сбалансированная крыльчатка, вращающаяся в подшипниках, обладающих малым трением. Скорость ее вращения пропорциональна скорости расхода. С помощью турбинных расходомеров измеряется объемный расход жидкости. Для измерения массового расхода турбинные расходомеры снабжаются датчиками плотности. Измерение скорости вращения крыльчатки производится различными способами электромагнитным, фотоэлектрическим, механическим и др. Турбинные расходомеры играют большую роль в процессе смешивания продуктов. Выпускаемые промышленностью турбинные расходомеры калибром от 25,4 до 40,6 мм могут быть установлены на трубопроводах и измерять расход до 37 800 л/мин 6, 13]. [c.534]

Характерные расходы турбинных водомеров [c.220]

Предельно худшими условиями для онределения минимального уровня в резервуаре является включение полной мощности, т. е. увеличение расхода от расхода турбин при холостом ходе О р.хх тр.макс-Однако, учитывая, что в условиях эксплоатации такой наброс мощности является мало вероятным, иногда рассчитывают резервуар на меньшую величину мгновенного наброса нагрузки (например, с 50% мощности до 100%). Расчеты по определению наибольшего снижения уровня в резервуаре производятся при минимальном уровне верхнего бьефа. [c.416]

Для конденсационной турбины К-300-240 при номинальной нагрузке 300 МВт расход пара в конденсатор составляет 570 т/ч количество охлаждающей воды, поступающей в конденсатор, при присосе в 0,002 % составит 0,0114 т/ч, или 11,4 кг/ч, а при присосе 0,02% — 0,114 т/ч, или 114 кг/ч. Измерить увеличение расхода турбинного конденсата на такие величины с помощью расходомеров практически невозможно не только при номинальной, но даже при сниженных нагрузках турбины, так как их чувствительность недостаточна. [c.107]

Таблица 135, Нормы расхода турбинного масла

Средний годовой расход турбинного масла для паровых турбогенераторов слагается из расхода масла на доливку, потерь масла при его смене [c.213]

Как определяется среднегодовой расход турбинного масла для паровых турбогенераторов [c.234]

Сроки смены и расход турбинных масел на военных самолетах [44] [c.393]

Расход пара двухступенчатыми пароструйными эжекторами для больших конструкций оценивается от I до 1,57э расхода турбины при полной нагрузке (Стодола), причем отработавшее тепло используется для подогрева конденсата. [c.348]

Число ИЛ с преобразователями объемного расхода (турбинные, ультразвуковые и др.) рекомендуется выбирать не менее трех (две рабочие и одна резервная). [c.585]

При составлении плановых калькуляций себестоимости энергии наиболее подходящим является так называемый физический метод распределения затрат . По этому методу общие затраты на производство тепловой и электрической энергии распределяются пропорционально потребленной энергетическими цехами теплоте или соответственному расходу условного топлива расходы турбинного и электрического отделений относятся целиком на производство электрической энергии расходы теплофикационного отделения, связанные с отпуском тепловой энергии, относятся целиком на производство последней. Общецеховые расходы и расходы, связанные с содержанием и эксплуатацией энергооборудоваиия, распределяются между электрической и тепловой энергией пропорционально сумме прямых производственных затрат, отнесенных на электрическую и тепловую энергию. Физический метод распределения затрат полностью учитывает техническую сторону (не допускает дублирования затрат и неправильного их распределения между видами энергии) и точно отражает технологическую связь потерь с производством отдельных видов энергии [c.315]

На рис. 5-1 показана конструкция стальной опираль-ной камеры крупной радиально-осевой гидротурбины, работающей под напором около 100 м. Входным сечением спиральной камеры принято считать сечение 00, перпендикулярное оси подводящего водовода. Фактически вода начинает поступать в статор и направляющий аппарат раньше, и поэтому через сечение опирали 00 проходит расход, несколько меньший полного расхода турбины. Важным параметром спиральной турбинной камеры является угол охвата фохв, который отсчитывается от точки пересечения спирали с окружностью, проходящей через входные кром ки колонн статора до начального сечения спирали 00. В данном случае <р хв = 330° (часто угол охвата определяют от выходной кромки статора — зуба спирали , тогда фохв.ст = 345 ). [c.157]

При оценке свойств турбин представляет интерес влияние изменения скорости враш,ения на пропускаемый расход. Из (6-10) видно, что это зависит от соотношения первого и второго членов числителя. В низконапорных турбинах (высокой быстроходности) относительное значение первого члена больше и поэтому с ростом п расход Q должен возрастать, в высоконапорных (малой быстроходности) должна наблюдаться обратная картина — с ростом п расход Q убывает. Очевидно, в зоне средней быстроходности расход турбины Q почти не должен зависеть от п. Однако все это справедливо только для турбин с одиночным регулированием (радиально-осевые, пропеллерные). В поворотнолопастных турбинах при оптимальных условиях работы, обеспечивающих наифольшее значение к. п. д., и неизменном открытии ао согласно (6-11) с ростом п расход всегда должен убывать. [c.198]

Для иллюстрации практического использования цепных уравнений (14-97) при графическом методе расчета гидравлического удара рассмотрим пример построения эпюры для простого трубопровода (рис. 14-23). Пусть требуется построить эпюру удара в концевом сечении трубопровода для случая полного закрытия турбины. Время закрытия Га. Режим закрытия задан графиком а=лР). Кривые расхода турбины построены для Он, <аги аи, ае. Линия нулевого открытия совпадает с осью ординат. Каждая точка в поле координат q, g дает режим, характеризующийся давлением и скоростью в сечении трубопровода. Точка Ао, соответствующая режиму в концевом сечении трубопровода в начальный момент времени, определяется координатами 9 = 1 и 1 =0. Режим в сеченин С характеризуется постоянством давления Следовательно, все ре- [c.261]

Основные технические характеристики по расходу турбинных водосчетчиков приведены в табл. 40. [c.442]

Элгктрический регулятор нагрузки дешев и имеет то преимущество, что при его действии расход турбины не изменяется, т. е. сохраняется равномерное течение в подводящем канале и трубах (отсутствие гидравлического удара). Недостаток заключается в том, чго при повреждениях генератора возможир достижение турбиною числа оборотов холостого хода. [c.536]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология