Объемный расход

Здесь н, , йз и н , б -скорости фильтрации и объемные расходы соответственно воды и нефти г в> Лн коэффициенты динамической вязкости фаз к (з) и (5)-относительные фазовые проницаемости 5 = 5 -водонасыщенность. [c.229]

Отношение массового расхода твердого материала к массовому или объемному расходу транспортирующего агента называется коэффициентом взвеси [c.82]

Приведенная (фиктивная) скорость — это объемный расход газа (пара) при условиях аппарата, отнесенный к площади поперечного сечения колонны. [c.66]

Кратность циркуляции водородсодержащего газа. . . 300—600 Объемная скорость подачи растворителя, ч 1. .... 2—5-Удельный объемный расход растворителя.......10—15 [c.129]

Твх, С , V - входная температура, объемный расход теплоносителя и её объем 5 , 2 - сечение трубки змеевика и периметр сечения Я - суммарное термическое сопротивление индекс " 3 - соответствует теплоносителю в змеевике. [c.57]

Объемный расход изобутана. 91 на алкен 127- - 135 111-еИ7 96-е1 4 [c.141]

Из (3.26) и (3.28) следуют формулы для объемного расхода [c.67]

Объемный расход газа в пластовых условиях и объемная скорость фильтрации определяются по формулам [c.73]

Средняя скорость и, рассчитанная на все сечение аппа-рата с зернистым слоем. Обозначая площадь этого сечения через S (м ), а объемный расход жидкости через V (м с), имеем [c.23]

Объемный расход при атмосферном давлении [c.73]

Объемный расход газа при средней температуре 487,5° С [c.177]

Для этого прежде всего введем понятие скорости фильтрации данной ф азы н . Аналогично скорости фильтрации однородной жидкости, и>,. определяется как вектор, проекция которого на некоторое направление / равна отношению объемного расхода данной фазы к площадке перпендикулярной к указанному направлению. [c.26]

Объемный расход газа в пластовых условиях найдем, используя формулу Q = QJp, где р = Ра / ат, в виде [c.67]

При изучении фильтрации газа вводят понятие объемного расхода, приведенного к атмосферному давлению и пластовой температуре. [c.68]

Массовые расходы и массовые скорости фильтрации для обоих флюидов постоянны вдоль пласта объемный расход и объемная [c.70]

Найдем объемный расход Q = QJp [c.72]

Аналогом объемного расхода д служит сила тока, а аналогом разности фильтрационных потенциалов-разность электрических потенциалов. Суммарный дебит прямолинейной цепочки из п скважин [c.114]

Такая задача сводится к решению трехмерного уравнения Лапласа для давления (см. 1 этой главы) с соответствующими краевыми условиями и не имеет простого аналитического решения. Для получения простой расчетной формулы для дебита может быть использован следующий приближенный прием. Будем моделировать горизонтальную скважину в горизонтальном (А-А) и вертикальном (В В) сечениях, соответственно а) линейным стоком длины 21 с постоянной плотностью Я = й/(21) (б-общий объемный расход жидкости в стоке) или б) точечным стоком радиуса г , расположенным посередине между двумя плоскостями. [c.127]

Если объемный расход отходов, проходящих через систему обезвреживания, не изменяется (т. е. Уи = V k), то [c.464]

Если объемный расход отходов изменяется за счет разбавления, то эффективность определяют по концентрации какого-либо компонента, не изменяющегося при прохождении через систему. Обычно рассчитывают концентрацию какой-либо соли для сточных вод и углекислого газа для пылеулавливающих аппаратов [c.464]

Кроме того, определение насыпного веса необходимо для пересчета объемного расхода катализатора в весовой. [c.166]

Отношение объема реагирующей смеси к объемному расходу потока называется средним временем пребывания реагентов в реакторе [c.305]

Для реакций, проводимых в газовой фазе, объемный расход в значительной степени зависит от давления и температуры реакционной смеси. Во избежание трудоемкого пересчета значений и С А, на условия, существующие в данный момент на входе в реактор, проектное уравнение можно записать в следующем виде [c.319]

Обозначим величины, характеризующие оба пространства, и проходящие через них потоки индексами I и II . В качестве единицы масштабирования примем отношение объемных расходов потоков в образце и модели (q и дт) [c.452]

В промышленных аппаратах чаще других используется динамический режим образования пузырей. В этом режиме наиболее важными параметрами, характеризующими процесс, являются объемный расход газа, диаметр сопла и объем газовой камеры. Поверхностное натяжение существенно только при относительно малых расходах газа. Эффекты вязкости в жидкой фазе проявляются либо при очень больших расходах газа, либо при работе с очень вязкими жидкостями. Плотность газа становится существенной при очень высоких скоростях истечения и при повышенных давлениях. [c.49]

Здесь V - объемный расход 1>,-= КД - плотность объемного расхода (приведенная скорость). [c.59]

А), необходимо задать три граничных условия. Обычно на входе в аппарат или на выходе из него задаются значениями объемных расходов фаз Ид и Fg. Используя определение средней скорости (2.2) и переходя к безразмерным переменным, будем иметь [c.89]

Среднее от произведения пульсации объемной концентрации (порозности) и пульсации скорости дисперсной (сплошной) фазы можно трактовать как плотность пульсационного объемного расхода. Предположим, что имеют место равенства [c.139]

Потребуем, чтобы плотность объемного расхода смеси в любой точке потока равнялась сумме средних приведенных скоростей фаз, т. е. [c.139]

Понятие ВЕП было введено в свое время в связи с тем, что величина ВВП, в отличие от объемного коэффициента массопередачи, мало зависит от объемных расходов фаз. Это дает возможность сравнивать эффективность различных колонн и различных процессов по абсолютной величине ВЕП, например в метрах, вне зависимости от режимных параметров. [c.220]

Для последовательности адиабатических реакторов идеального смешения мы рассмотрим только одну задачу оптимизации. Пусть требуется получить максимальную конечную степень полноты реакции в последовательности N реакторов одинакового объема V путем надлежащего распределения байпаса исходной смеси. Эта система представлена на рис. VIII.3 здесь снова принята нумерация реакторов от конца последовательности к началу д — полный объемный расход сырья и — объемная скорость потока в тг-м, считая от конца, реакторе. Таким образом, исходная смесь делится на поток подаваемый в Л -й реактор, и байпасный поток (1—д. Этот байпасный поток служит для охлаждения реагирующей смеси, выходящей из п-го реактора, до подачи ее в (и—1)-й реактор, путем добавления холодного сырья с объемной скоростью п = М, N — 1,. . ., 2). Таким образом [c.219]

Для этой модели принимается поршневое течение без перемешивания в направлении, перпендикулярном движению. Время пребывания в системе всех часпщ одинаково и равно отношению объема системы V к объемному расходу О, Т.е. Т= V/О. [c.26]

Заметим, что согласно (9.22) суммарная скорость фаз w в этом случае не сохраняется, но сохраняется суммарный объемный расход Q[t). Введя безразмерные переменные при q t) = q = onst [c.260]

В качестве примеров математических моделей теплообменных аппаратов ниже проанализированы модели теплообменников простейших типов, в которых осуществляется передача тепла между двумя потоками — теплоносителем и хладоагентом. Во всех математических описаниях предполагается, что движение потоков теплоносителя и хладоагента характеризуется простейшими гидродинамическими моделями идеальное смешение и идеальное вытеснение . Кроме того, допускается, что коэффициент теплопередачи через стенку, разделяющую теплоноситель и хладоагеит, является постоянной заданной величиной, которая не зависит от их объемных расходов. Последнее допущение, строго говоря, неточно однако оно принято в дальнейшем для упрощения математических выкладок при решении задач оптимизации. [c.62]

Пример Х-5 [59]. В реактор с полным перемешиванием (рис. Х-16) поступает вещество А с объемным расходом дл м /с и температурой Га К, а также вещество В с объемным расходом дв м /с и температурой Гв К. Из реактора выходит поток продукта др при температуре Г, установившейся в реакторе. В аппарате протекает реакция А+В—"Р со скоростью г=Слк(Т) кмолъЦм -с). Здесь С А—концентрация компонента А, кмоль/м к(Т)—зависимость константы скорости реакции от температуры Г. Реакция эндотермическая (Л Дж/кмоль), вследствие чего в систему необходимо подводить поток тепловой энергии И Вт. [c.484]

Исследование процесса образования пузырей и капель при истечении жидкостей или газов из отверстий и сопел имеет исключительно важное значение для разработки научно-обоснованных методов расчета колонных аппаратов, в которых межфазная поверхность создается путем диспергирования жидкости или газа. Механизм образования пузырей и капель чрезвычайно спожен и определяется очень большим числом параметров. Параметры, влияющие на процесс образования пузырей, можно подразделить на конструктивные, параметры, связанные со свойствами газов и жидкостей, и режимные параметры. К первому классу относятся диаметр, форма, ориентация и конструкция сопла, а также материал, из которого он изготовлен. Кроме того, чрезвьиайно важным конструктивным параметром для образования пузырей, является объем газовой камеры, из которой происходит йстечение газа в жидкость. К параметрам, связанным со свойствами выбранной системы, можно отнести поверхностное натяжение на границе раздела фаз, плотность и вязкость жидкости и газа, угол смачивания и скорость звука в газе. И, наконец, режимные параметры включают объемный расход диспергируемой фазы, величину и направление скорости сплошной фазы, высоту уровня жидкости в колонне, перепад давления в сопле и температуру. Не все названные параметры равноценны и одинаково важны для процессов образования капель и пузырей, однако большинство оказывает существенное влияние на величину отрывного диаметра и частоту образования диспергируемых частиц. [c.48]

Рассмотренный метод для облака из N сферических частиц, осаждающихся в неорганической среде, дает следующий результат сила сопротивления, действующая на пробную частицу, уменьшается с увеличением чиста частиц. Это означает, что за счет гидродинамического взаимодействия каждая частица в облаке осаждается быстрее такой же одиночной частицы и, чем больше число частиц, тем больше скорость их осаждения. Однако известно, что осаждающиеся частицы индуцируют нисходящее течение жидкости. Это нисходящее течение в силу выполнения глобального условия неразрьтности в реальных условиях должно компенсироваться возвратным восходящим течением с тем же объемным расходом. Для облака, осаждающегося в неограниченной среде или в замкнутом объеме, но на достаточном удалении от стенок, возвратное течение имеет место в основном по краям облака и не оказывает заметного [c.65]